Изгиб цилиндрический плиты

Цилиндрический изгиб прямоугольной плиты. Рассматривается преобразование [c.95]

Цилиндрический изгиб прямоугольной плиты. Эта деформация плиты из несжимаемого материала была описана в п. 6.5 гл. II. Компоненты мер деформации G, и главные инва- [c.692]

Очевидно, что в рамках математической модели, используемой в расчетах, при достаточно жесткой прослойке в конструкциях с совмещенными швами изгибающие моменты распределяются в слоях пропорционально их цилиндрическим жесткостям, а суммарный изгибающий момент и прогибы покрытия соответствуют параметрам, полученным при рассмотрении изгиба однослойной плиты. [c.247]

Заметим, что в изложенной схеме построения асимптотического при малых е решения плоской задачи о равновесии пластины в едином процессе с заданной точностью по находится как внешнее асимптотическое разложение (проникающее решение), так и внутренние по отношению к краям пластины х = а асимптотические разложения (локальные решения типа погранслоя ). Таким образом, изложенная схема может рассматриваться как модификация, применительно к задаче о цилиндрическом изгибе пластины, общего асимптотического метода реше-пия задачи об изгибе толстой плиты [9, 101. [c.42]

Таким способом были решены задачи о релаксации напряжений в круглой пластине при чистом изгибе, о цилиндрическом изгибе прямоугольной плиты, о ползучести свободно опертой круглой пластины под действием равномерного давления. [c.143]

При испытании на растяжение образец закрепляется в зажимах разрывной машины либо при помощи самозатягивающихся клиньев (рис. 41, а), либо в разъемных втулках (рис. 41, б). Зажимы на машине проектируются таким образом, чтобы исключить перекос образца и создать по возможности центральную передачу усилий без дополнительного изгиба. При испытании на сжатие цилиндрический образец свободно устанавливается между параллельными плитами. [c.52]

Не приводя выкладок по определению этих постоянных из условий (XI.11), запишем окончательные выражения для усилий и-моментов при цилиндрическом изгибе плиты [c.235]

Случаи = М-, М2 = О и Мч = —= Н соответствуют цилиндрическому изгибу и кручению плиты. [c.241]

Для случая цилиндрического изгиба плиты = М, = 0) изгибающие моменты и перерезывающие силы по формулам (XI. 10) — (XI.53) рассчитаны для всей реальной области изменения параметров б , бз и о, характеризующих относительные жесткости кольца, отношение толщины плиты к радиусу отверстия Ыа и степень [c.242]

В первом штампе (фиг. 225) производится предварительный изгиб заготовки в волнистую деталь, из которой на следуюш,ем штампе получают окончательное изделие в виде кольца (трубы). Действие первого штампа ясно непосредственно из фиг. 225. Второй штамп (фиг. 226) устроен и действует следующим образом. К верхней плите 1 прикреплен кронштейн 2, в котором закреплен цилиндрический палец 3, являющийся пуансоном. На матрице 4 закреплены боковые упоры 5, выполненные по профилю после первой гибки, а также задние штифтовые упоры 6. [c.378]

Чистый цилиндрический изгиб плиты с треугольным отверстием. Коэффициент концентрации напряжений определяют по формуле [c.349]

Из всех возможных случаев загружения плиты ниже приведены результаты для двух наиболее часто встречаюш,ихся видов нагрузки чистый изгиб и чистый цилиндрический изгиб. [c.361]

Распределение изгибающих моментов уИе по контуру отверстия при чистом цилиндрическом изгибе плиты показано на рис. 45. [c.361]

Пространственные блоки с цилиндрической полкой, плиты с маркой КЖС (короткий железобетонный свод) имеют весьма рациональное конструктивное решение (см. рис. 6.10). Каждый блок представляет собой сочетание тонкостенной цилиндрической оболочки и двух тонкостенных продольных ребер, имеющих вдоль пролета переменное сечение за счет криволинейного очертания верхних граней. Цилиндрическая оболочка испытывает главным образом сжатие. Продольные ребра и цилиндрическая полка в целом подвергаются поперечному изгибу, в котором реализуется идея бруса равного сопротивления . [c.205]

Пример конструкции опорной выпуклой плиты приведен на рис. 14-21. На одной из опор балка, как правило, имеет продольную подвижность, на другой она закреплена от продольного смещения болтами или штырями. Ширина опорной плиты о (в направлении, перпендикулярном оси балки) принимается равной 1,1 —1,2 от ширины пояса балки Ь, длина плиты—1-ь 1,5 о-Плиты изготовляют стальными толщина их у конца >- 10 -ь 15 мм радиус цилиндрической поверхности = 1- -2 м. Толщина плиты на оси находится из условия ее прочности при работе на изгиб. Реактивные усилия, действую- [c.330]

Толщина конца плиты 5 > 15 мм. Радиус цилиндрической поверхности плиты г = 1 2 м. Толщина плиты по ее оси находится из условий прочности на изгиб. Реактивные усилия, действующие иод плитой на единицу ее длины д. [c.321]

На рис. 172 показаны типичные концентраторы напряжений д я деталей типа плит, брусков и т. д., работающих на растяжение-сжатн или изгиб. Тгшпчшю концентраторы напряжений в цилиндрических деталях типа валов приведены в табл. 25. [c.296]

Пример 15.3. Рассмотрим замкнутую круговую цилиндрическую оболочку, свободно лежащую в своей средней части на опоре в виде подкладной плиты переменной толщины Я (ф) = Н (—ф), опирающейся, в свою очередь, при ф = О на упругоподатливую опору (рис. 15.7, а) В силу симметрии конструкции относительно сечения = = IJ2R и малой ширины подкладной плиты (2а// 1) последняя испытывает цилиндрический изгиб, адекватно описываемый гипотезой плоских сечений. [c.530]

Из приведенных графиков следует, что коэффициенты концентрации напряжений с увеличением параметра сдвиговой податливости плиты ЕЮ и уменьшением а/Л увеличиваются. Предельные прямые ЕЮ — О выглядят как ассимптоты для полученных кривых по мере увеличения отношения а/Л. Небезынтересно отметить, что обратный предельный переход ЕЮ сх> приводит к результатам, соответствующим плоской задаче теории упругости. На рис. 41 этот случай характеризуется отсутствием перерезывающей силы Q/, коэффициенты концентрации становятся при этом равными кц, = 3 (цилиндрический изгиб) и /г = 4 (кручение) (см. рис. 42), что соответствует коэффициентам концентрации при растяжении и сдвиге плоскости с отверстием (задача Кирша). [c.234]

Секционную матрицу можно устанавливать и закреплять непосредственно на нижней или верхней плите (в зависимости от схемы штампа) или с применением монтажной плиты. Основным средством фиксации служат цилиндрические штифты, которые одновременно удерживают секции от сдвига во время выполнения разделительных операций. При обработке штампуемого металла толщиной s 1,5 мм, когда усилия, возникающие в проеме матрицы Л/смещ. невелики, штифты, как правило, достаточно надежно удерживают секции от смещения, а при s> 1,5 мм требуется более прочная опора. Ее осуществляют двумя способами непосредственной врезкой в несущую плиту (основную или монтажную) или с помощью врезных шпоиок (рис. 78). Для того чтобы технически обосновать выбор варианта фиксации секций от сдвига, необходимо выполнить расчет, сущность которого заключается в определении силы, сдвигающей секцию со своего зафиксированного положения, и сопоставление ее с силой, при которой может происходить смятие плиты в зоне штифтов, а также соответствующий их изгиб, что приводит к некоторому смещению секции и, как следствие, к нарушению технологического режущего зазора. [c.400]

Исследуя цилиндрические оболочки, подвергнутые внутреннему давлению, Грасхоф не только применяет формулы Ламе, но учитывает и местные напряжения изгиба, возникающие в тех случаях, когда края оболочки жестко соединяются с торцовыми плитами. В этом исследовании он пользуется дифференциальным уравнением прогибов продольных полосок, вырезанных из обо-лочки сменшыми радиальными сечениями ). Грасхоф дает также полные решения для некоторых случаев симметрично нагруженных круглых пластинок. Рассматривает он и равномерно нагружен-нью прямоугольные пластинки, предлагая для некоторых случаев приближенные решения. [c.163]

Чистый цилиндрический изгиб [35]. Добиться того, чтобы плита с круговым отверстием, край которого подкреплен кольцом постоянного сечения, работала как сплошная плита без отверстия, в данном случае невозможно. Однако при = 62 = 0,85 концентрация псятя поаностью исчезает. Следует отметить, что коэффициент конц№трации в плите зависит главным образом от жесткости кольца на изгиб и в значительно меньшей мере от его жесткости на кручение. [c.363]

При равновесном и статическом сжатиях резины с применением смазки справедливо уравнение (1.32). Сжатие при сухом трении более сложно. Цилиндрический образец резины в этом случае испытывает (в направлении, перпендикулярном нагружению) двухосное растяжение, а по плитам и вблизи них вследствие возникновения трения — сдвиг. Совместный эффект сжатия, двухосного растяжения и сдвига ведет к изгибу (выпучиванию) боковой поверхности образца. Вертикальная ось сохраняет свое положение, но лишь при условии, например, что /lo о 1,5. Образцы большой высоты продольно изгибаются, и, теряя устойчивость, иногда выскакивают из междуплитного пространства. Наибольшее напряжение растяжения создается в сечении посредине высоты образца на его периферии. В центре опорных поверхностей образец частично испытывает трехосное сжатие. [c.23]

Д. Шлоттман [2.63] (1968) приближенно рассмотрел пространственные задачи свободных изгибных колебаний прямоугольных в плане упругих плит и случай цилиндрического изгиба. Статические уравнения Ламе введением вспомогательной функции Ц) х,у,г) приводятся к бигармоническому [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...