Податливость при ползучести

Функция Rh называется функцией ползучести (податливостью при ползучести) в том случае, когда величина I является напряжением, а в роли R выступает деформация, и переходной проводимостью в случае общих линейных систем (Карман и Био [121]). [c.105]

Рассмотрим далее температурную и временную зависимости вязкоупругих свойств смолы. На основании выводов, сделанных в [1], следует ожидать, что податливость при ползучести смолы можно представить в виде [c.183]

Следует отметить, что при кратковременном нагружении (порядка одного часа или меньше) изменения податливости при ползучести эпоксидных смол малы по сравнению с начальной податливостью, если только температура не близка или не превышает температуру стеклования. Например для смолы, исследованной в [2], имеем [c.184]

Уравнение (5.9) для податливости при ползучести применимо не только к полимерам при температурах ниже Тд. В [1] показано, что оно имеет силу и для аморфных, и полу- [c.185]

Характерный степенной закон изменения податливости при ползучести очень удобен, так как он приводит к простым аналитическим выражениям для расчета поведения при некоторых типичных вариантах истории нагружения. Например, [c.189]

Видно, что уравнение (5.48), основанное на использовании степенного закона для скорости трещины вплоть до достижения критического значения К/о, дает время до разрушения, несколько большее при высоких уровнях напряжений, чем уравнение (5.43). С другой стороны, результаты экспериментов на полиуретановой резине лучше соответствуют расчету по уравнению (5.48), а не (5.50) [25, ч. III]. Можно полагать, что превышение величины экспериментально определенного времени до разрушения по сравнению с рассчитанной по уравнению (5.50) объясняется скорее эффектами конечных деформаций, чем использованным частным способом представления податливости при ползучести. Поэтому [c.204]

И К вязкоупругой ортотропной среде, когда трещина распространяется параллельно плоскости симметрии материала [37]. В этом случае вместо податливости при ползучести Су 1) в уравнение (5.38) подставляется довольно сложная функция главных податливостей при ползучести. [c.215]

В рассматриваемом случае проблему представляет величина Sij p). Эта величина зависит от армирующего материала, материала матрицы, содержания армирующего материала в композите, распределения наполнителя, сцепления упрочняющего материала с матрицей. Она представляет собой некоторое преобразование податливости при ползучести, и при помощи упругой податливости при сдвиге J(/) и объемной упругой податливости В(0 может быть представлена в виде [c.136]

Аналогично описывается зависимость от времени и температуры податливости при ползучести, если к телу ступенчато приложено напряжение о e t,T)/a= t,T). Механические свойства вязкоупругого тела называются динамическими, если механическое воздействие изменяется во времени по синусоидальному закону. Так, если вязкоупругое тело деформируется по синусоидальному закону е(со) с малой амплитудой, то ответное напряжение будет также синусоидальным, причем его амплитудное значение прямо пропорционально деформации, но с отставанием по фазе на угол б. Ответное напряжение выражается в виде комплексного числа о =<у + ia", так же как и соответствующий модуль М (а, Т) [c.149]

На рис. 1.2 схематически показаны различные методы определения ползучести полимеров и материалов на их основе. В этих методах строят кривые ползучести, т. е. определяют деформацию как функцию времени или отношение деформации к действующему напряжению так называемую податливость при ползучести (величину, обратную модулю), как функцию времени. Податливость при ползучести будет обозначаться J (1). (Некоторые авторы символом J обозначают податливость при сдвиге, а В — при растяжении, однако в настоящей книге это различие проводиться не будет.) После снятия нагрузки наблюдается возврат к первоначальной длине или форме образца кривая в координатах деформация — время после снятия нагрузки называется кривой возврата (упругого восстановления). [c.16]

Рис. 3.9. Обобщенные кривые податливости при ползучести как функции времени полиизопрена различной молекулярной массы при температуре приведения — 30 С[19] равна

Рис. 3.10. Податливость при ползучести полиизопрена с молекулярной массой 1,12 X X 10 при температуре [19]

Многие другие данные, имеющиеся в литературе, подтверждают резкую зависимость податливости при ползучести от величины прикладываемой нагрузки, хотя в некоторых случаях авторы не обсуждали этот аспект. Зависимость ползучести от напряжения установлена для всех типов полимеров, в частности для ПЭ [43, 44, 52, 53, 58, 63—65], жесткого [49, 50, 52, 60, 62, 66, 67] и пластифицированного [68] ПВХ, ПС [42, 69], АБС-пластиков [56, 62, 70], полипропилена [61, 71, 72], хлорированного простого полиэфира [пентона] [73], ацетобутирата целлюлозы [45], полиамидов [30], нитроцеллюлозы [48], отвержденных эпоксидных смол [55]. [c.64]

Помимо величины средней молекулярной массы вязкость, податливость при ползучести и релаксационный модуль зависят от распределения по молекулярным массам [1,99—104]. Вязкость смеси двух фракций с различной молекулярной массой при заданной температуре приблизительно описывается уравнением [c.69]

Рис. 3.19. Типичная зависимость податливости при ползучести от степени кристалличности полимера при Т > (схема). Числа на кривых соответствуют степени кристал-

Изобразить графически податливость при ползучести как функцию времени в логарифмической шкале. Будет ли кривая иметь перегиб на линейной временной шкале [c.84]

Эта формула дает очень хорошее приближение при низких потерях и ошибка не превышает 7,5% даже при высоких потерях. Податливость при ползучести больше динамической податливости в соответствии с соотношением [c.99]

При этом находится по тангенсу угла наклона прямой в координатах 8 it)/ao— lg а /С1 равно податливости при ползучести в течение 1 с. [c.100]

Жесткие наполнители уменьшают упругую и вязкую компоненты ползучести полимеров при отсутствии отслаивания их от наполнителя. Часто уменьшение относительной податливости при ползучести наполненных полимеров равно обратной величине относительного модуля упругости этой же композиции, определенного из диаграмм напряжение—деформация или динамическими механическими методами [67, 120] [c.243]

Как следует из предыдущего анализа, частицы эластичного материала в стеклообразном полимере должны увеличивать податливость при ползучести по сравнению с немодифицированным полимером. Если при этом не происходит образования микротрещин (нет побеления материала под напряжением), поведение материала может быть приближенно предсказано уравнением (7.31). После начала образования микротрещин скорость ползучести должна возрастать значительно больше, чем предсказывает уравнение (7.31). [c.245]

Jе — установившаяся податливость при ползучести, 3 к — константа Больцмана, 5 кр — коэффициент Эйнштейна, 7 К — константа, 1 [c.301]

Податливость при ползучести J (t) и релаксационный модуль G (t) связаны соотношениями [c.347]

По ползучести, т. е. по увеличению во времени деформации у (t) при постоянном заданном напряжении Тр. Показателями вязко-упругих свойств в этом случае являются податливость при ползучести [c.24]

Податливость при ползучести 24 Показатель [c.236]

С целью выполнения более точного анализа для жесткого щара массы пг, ударяющего по вязкоупругому полупространству, будем пользоваться результатами Тинга [346], которые излагались в 6.5. Несжимаемый линейный вязкоупругий материал общего вида характеризуется функцией податливости при ползучести Ф( ) и функцией релаксации Ч ( ). Нагружение и разгрузку при ударе описывают различные уравнения. При нагружении (О С < ) вдавливание 6(t) связано с размером области контакта соотнощением [c.417]

Перечень ограничений, которые рассматривались подобным образом, касается нагрузки при упругом выпучивании [15, 16], скорости податливости при стационарной ползучести [17], динамической упругой податливости при гармонически меняющихся нагрузках [18 — 20], упругого прогиба в данной точке [21—24]. Для ограничений первых двух типов могут быть использованы классические минимальные принципы для ограничений третьего типа соответствующий минимальный принцип был получен в [18]. Для ограничений четвертого типа [c.33]

Головки с увеличенной высотой (кривая ft/d == 1,0) имеют меньшие податливость при изгибе и коэффициент концентрации напряжений, поэтому они менее склонны к ползучести, чем головки с нормальной высотой (кривая 2 ft/d = 0,8), при одинаковых условиях нагружения. [c.133]

Для каждой точки на кривой ползучести необходимо иметь данные о динамической податливости при трех частотах — со, 0,4 О) и 10 0). [c.98]

Имеется очень мало данных о ползучести или релаксации напряжения при внешнем давлении, отличающемся от атмосферного. Однако довольно четко установлено, чего можно ожидать при уменьщении свободного объема и молекулярной или сегментальной подвижности под действием давления. Дефриз и Бэкман [79] установили, что давление в 3500 атм уменьшает податливость при ползучести ПЭ более чем в 10 раз. Наложение давления увеличивает релаксационный модуль во столько же раз. При повышенном давлении (2100 атм) напряжение продолжает релаксировать более длительное время по сравнению с давлением в 1 атм. Очевидно, давление смещает некоторые времена релаксации в сторону больших значений. [c.65]

При Г > Тс кристаллизация уменьщает податливость при ползучести, скорость ползучести и релаксации напряжения и увеличивает релаксационный модуль. Для объяснения этих явлений предложено несколько теорий [140—146]. Эффект кристаллизации уподобляют сшиванию при иммобилизации полимерных цепей в кристаллитах или эффекту наполнения, полагая, что [c.75]

Ползучесть и релаксация напряжения жестких полимеров обычно значительно меньше в направлении, параллельном оси однонаправленной ориентации, чем в перпендикулярном направлении [176—180]. По крайней мере частично уменьшение ползучести при этом объясняется возрастанием модуля в направлении, параллельном оси ориентации. Например, модуль упругости некоторых высокоориентированных волокон на порядок выше, чем неориентированных полимеров. Одноосноориентированный ПЭ, полученный холодной вытяжкой, имеет более низкую податливость при ползучести (выше модуль) вдоль оси вытяжки, чем в перпендикулярном направлении [3]. Однако модуль упругости, измеренный в эксперименте на ползучесть под углом 45° к направлению вытяжки, даже ниже, чем модуль неориентированного ПЭ. [c.80]

Дарлингтон и Саундерс [21], предполагая симметричность, т. е. считая, что Si2 = S2i, использовали равенство (25) для определения величины 5бб. Они отметили, что найденное таким образом значение податливости при сдвиге Sgs хорошо согласуется с опытами на ползучесть при кручении образца в случае 0 = 0°, хотя и не привели результатов этих опытов. Полученное согласование, казалось бы, позволяет заключить, что 5i2 = S2i тем не менее этот вопрос остается открытым, поскольку член 4О45 в формуле (25) по величине намного превышает 5ц, 52i и Si2, так что несовпадение 5,2 и 52j (если оно имеет место) не оказывает существенного влияния на величину See- [c.111]

Пуассона при ползучести V t), податливость при растяжении D t), податливость при сдвиге 1 t) и податливость при всестороннем сжатии B t), уже были приведены выше (см. формулы (366) и (72)). Считая тело педеформированным при t < О, применим преобразование Лапласа к уравнению (33) и запишем результат в виде, сходном с тем, который используется в инженерной практике, т. е. в виде [c.138]

Соотнои ения (5.1) — (5.5) можно использовать в квази-упругих методах [6] для расчета эффективных релаксационных свойств (е = onst) и свойств ползучести (а = onst). Рассмотрим, в частности, композит с упругими волокнами и вязкоупругой матрицей, поведение которой описывается податливостью при одноосной ползучести Dm t) и коэффициентом Пуассона Vm t). По определению, Dm t) есть отношение продольной деформации к напряжению, причем одноосное напряжение а приложено в момент времени = О и затем поддерживается постоянным vm t) — коэффициент Пуассона, определяемый из того же испытания. В свою очередь податливость матрицы при сдвиговой ползучести 3m(t) находится из выражения [c.182]

Следует также заметить, что уравнение (5.51) не вполне корректно для значений коэффициентов интенсивности напряжений, близких к Kie, поскольку подвтливость при ползучести полимеров не подчиняется степенному закону на всей кривой ползучести. В [25, ч. 111], например, показано, что существует плавный переход к равновесной податливости. Тем не менее можно полагать, что эти различия не столь значительны, чтобы оправдать использование уравнения более сложного, чем (5.51). [c.205]

Пенотермопласты 380, 447, 448 Пиролиз 323 сл., 335 Пластизоли 365, 367 Пластификация 38 Пластическое течение 55 Податливость 57 сл., 132, 134, 150 при ползучести 149 Подшипники 385 сл. [c.468]

Если применим принцип суперпозиции Больцмана, деформация при ползучести пропорциональна напряжению в любой мо-мент.временц,. и, следовательно, податливость не должна зависеть. [c.62]

Промышленные полимерные композиционные материалы (1980) -- [ c.149 ]

Механические свойства полимеров и полимерных композиций (1978) -- [ c.16 , c.60 , c.63 , c.76 ]

Основы прогнозирования механического поведения каучуков и резин (1975) -- [ c.347 ]

Термопласты конструкционного назначения (1975) -- [ c.24 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...