Эквиваленты хрома и никеля

Эквиваленты хрома и никеля подсчитываются по следующим приближенным формулам [ Сг ] = r%+l,5Si%+Mo%+0,8V%+0,5Nb%+W%+3,5Al%+4Ti% [c.21]

Эвтектика 255 Эквивалент углерода 34, 364 Эквиваленты хрома и никеля 32 Электрическая дуга 83 Электрическое поглощение газов 22 Электродные покрытия 113, 115 Электрододержатель 111 Электроды для контактной сварки 287 Электроды для ручной дуговой сварки 112 [c.394]

При малом значении отношения эквивалентов хрома и никеля ( rj/Ni,) ширина зоны переменной твердости 5 минимальна. [c.390]

Структуры перемешанного металла швов с различными эквивалентами хрома и никеля [c.64]

На величину эквивалентов [Сг] и [N1] для сталей и сплавов оказывают влияние не только соотношение содержаний элементов и режим термообработки, но и состояние стали (прокат, литье), величина зерна и др. Для катаных сталей эквиваленты хрома и никеля выражаются следующими формулами [c.584]

Эту формулу следует, однако, рассматривать как грубо ориентировочную, принимая во внимание разброс до 4% феррита. Аналогичный разброс получается и при определении содержания феррита в структуре в зависимости от отношения эквивалентов хрома и никеля. Учитывая быстрый распад феррита при температуре сенсибилизации 650° С, для испытаний следует применять отжиг при 600° С, который достаточно хорошо выявляет неудовлетворительную стабилизацию против межкристаллитной коррозии [53]. При отжиге 600° С продолжительностью 1—2 ч у стали с содержанием феррита 10% образуется только незначительное количество а-фазы, что не является препятствием при оценке склонности к межкристаллитной коррозии испытанием на загиб. [c.176]

Точка, соответствующая заданному составу- металла шва на этой диаграмме, определяется по величинам эквивалентов хрома и никеля, отложенных соответственно по осям абсцисс и ординат. [c.494]

По требованию потребителя нижняя массовая доля марганца в стали, нелегированной хромом и никелем, может быть уменьшена против норм табл. 1 на величину марганцового эквивалента (Э ), но не более чем на 0,30 %. [c.289]

Как следует из классификации (рис. 23), некоторые марки стали занимают промежуточное положение между двумя соседними группами. В этом случае необходимо эти стали отнести к такой группе, в которой значение хромоникелевого эквивалента и сумма эквивалентной концентрации хрома и никеля соответствуют содержанию легирующих элементов, взятых по верхнему пределу. [c.59]

Если деформационная способность металла кромки в период остывания зависит от отношения объемов твердой и жидкой фаз. размеров и форм кристаллитов, характера структуры и субструктуры, то пластичность его в основном определяется химическим составом сплава. В частности, трещинообразование хромоникелевых сталей усиливается с увеличением в них суммарного содержания хрома и никеля. Поэтому стали по степени возрастания склочности их к трещинообразованию обычно располагают в следующей последовательности 18-8, 25-15, 25-20 и 15-35. С другой стороны, ряд исследователей считает, что склонность к возникновению кристаллизационных трещин определяется в основном не суммарным содержанием хрома и никеля в сплаве, а соотношением между ферритообразующими и аустенитообразующими элементами, т. е. величиной хромоникелевого эквивалента. [c.71]

На основании обобщения производственного опыта ряда заводов и данных, полученных при лабораторных исследованиях, было установлено, что при оценке разрезаемости следует сумму эквивалентов содержания хрома и никеля в стали (Сг э + N1 ас ) сопоставить со значением хромоникелевого эквивалента (Сгл /N1 ) данной стали. [c.75]

На рис. 40 приведена диаграмма, показывающая распределение высоколегированных сталей по группам разрезаемости, а в табл. 23 даны технологические рекомендации по резке сталей этих групп. Некоторые стали занимают промежуточное положение между двумя соседними группами. В этом случае их необходимо отнести к такой группе, в которой значение хромоникелевого эквивалента и сумма эквивалентной концентрации хрома и никеля соответствуют содержанию легирующих элементов, взятых по верхнему пределу. [c.75]

Высоколегированные стали, как правило, относятся к трудно разрезаемым сталям (4-й разряд). Исключение составляют стали IV группы, у которых хромоникелевый эквивалент находится в пределах 1,2—2,5 и сумма эквивалентного содержания хрома и никеля больше 30. Эти стали можно считать ограниченно разрезаемыми (3-й разряд). [c.56]

В соответствии с этой диаграммой (рис. 361) сплав, содержащий 0,1% С, 2% Мп, 18% Сг, 112% Ni, 2% Мо, является аустенитным (эквивалент никеля 16"/о, эквивалент хрома 20%). В стали с 22% Сг и таким же содержанием остальных элементов эквивалент хрома повысится до 24%, и сталь будет содержать примерно 5% феррита. При снижении эквивалента никеля до 8%, а эквивалента хрома до 20% сплав будет состоять из аустенит и двух фер-ритных фа и+а первая образовалась при высокой температуре, вторая при низкой, т. е. при низкой температуре структурное состояние может быть описано у+а + а, а при высокой у+ - [c.486]

Рис. 19. Номограмма для определения структурных составляющих в хромоникелевых сталях в зависимости от содержания никеля, углерода, марганца, а также хрома, кремния и ниобия (эквивалент никеля N 4-ЗОС-Ь 0,5 Мп эквивалент хрома Сг + 1,5 31-Ь + 0,5 N5)

Эквивалент хрома 0,5, эквивалент никеля 3,5. Феррит и мартенсит. 200 1, (16) табл. 2.4. [c.64]

Эквивалент хрома 13, эквивалент никеля 3. Мартенсит и феррит. 200 1, (16) табл. 2.4. [c.64]

Как известно, основным и решающим условием для получения металла шва, не склонного к образованию горячих трещин, является правильно выбранное соотношение между аустенитообразующими и ферритообразующими элементами, обеспечивающими структуру металла шва с наличием 2—5% феррита. Количество ферритообразующих определяют по эквиваленту хрома (хром приведенный), а аустенитообразующих по эквиваленту никеля (никель приведенный) по соответствующим формулам [c.155]

Эквиваленты аустенито- и ферритообразующего влияния различных алементов в хромоникелевых аустенитных сталях и в сварных швах по отношению к никелю и хрому, действие которых принято за единицу ) [c.29]

Эффективность действия ряда элементов на понижение температуры мартенситного превращения увеличивается в следующем порядке кремний, марганец, хром, никель, углерод или азот. Приняв никель за единицу эквивалента, эффективность влияния этих элементов будет следующая кремний 0,45 марганец 0,55 хром 0,68 углерод и азот по 27. [c.230]

Скорость растворения сплавов зависит главным образом от их состава, электрохимической активности и электрохимических эквивалентов компонентов, составляющих сплав, а также от физико-химических параметров электролита. При увеличении содержания в сплаве хрома затрудняется нарущение его пассивного состояния при воздействии галоидных анионов [193]. Вследствие различия электрохимических эквивалентов компонентов сплава, их потенциалов растворения и способности к пассивированию во многих случаях при ЭХО происходит увеличение в поверхностном слое содержания более электроположительных составляющих (например, никеля, меди, молибдена). При этом в анодной поляризационной характеристике сплава может наблюдаться несколько участков, соответствующих пассивации его различных компонентов [178]. Это обусловливает необходимость обеспечения приблизительно одинаковой скорости растворения всех основных компонентов сплава при подборе электролита. Определенное влияние на процесс анодного растворения кроме химического состава сплава оказывает и его структура. Связь производительности электрохимической обработки сталей с их микроструктурой показана в работе [127]. При анодном растворении жаропрочных сплавов на никелевой основе отмечалось преимущественное растворение (растравливание) границ зерен вследствие их относительно более высокой активности. В зависимости от природы фаз, составляющих данный сплав, существенно различаются параметры возникающих на них пленок [117]. [c.34]

Хром — твердый, хрупкий металл серебристо-стального цвета. Атомный вес хрома 52,01, удельный вес 6,92—7,2 г/см , температура плавления 1520° С. Электрохимический эквивалент 0,323 г/а-ч. Все хромовые покрытия обладают хорошим сцеплением со сталью, медью, латунью, никелем и другими металлами и придают изделиям, особенно после полирования, красивый блестящий голубоватый оттенок. Хром характеризуется высокой твердостью, износостойкостью, жаростойкостью только при температуре 480—500° С он начинает приобретать цвета побежалости. Хром имеет большую склонность к пассивированию, благодаря чему хромовые покрытия длительное время сохраняют блестящий вид, что выгодно отличает их от других гальванических покрытий. [c.158]

Так, при сварке и наплавке сочетаний различных сталей, представленных в табл. 10.1, происходит смешивание в различных соотношениях (табл. 10.3) перлитной стали с аустенитной или ферритной, либо феррит-ной с аустенитной. Получаемый при этом химический состав шва имеет промежуточные значения по содержанию элементов и другую структуру, оцениваемую по эквивалентам хрома и никеля на диаграмме Шеффлера (рис 10.2). [c.383]

Другое важное применение диаграммы Шеффлера заключается в прогнозировании структуры металла шва и его свойств при сварке легированных сталей присадочными материалами с иной концентрацией легирующих элементов и при наплавке хромоинкелевыми присадочными материалами. В этих случаях металл шва имеет структуру, соответствующую линии, соединяющей точки эквивалентов хрома и никеля в основном и присадочном металлах. Если известны доли участия основного и присадочного металлов в шве, а перемешивание в сварочной [c.58]

Содержание феррита в присадочном материале и в металле шва сварного соединения из аустенитной стали зависит, главным образом, от химического состава наплавленного металла. Суммарное влияние отдельных элементов сплава может быть определено по диаграмме Шеффлера, построенной на основании диаграммы Маурера (рис. 43) [246]. Эта диаграмма позволяет предопределить структуру стали, если известен ее химический состав [216]. Свойство элементов сплава способствовать образованию аустенита или феррита учитывается соответствующими коэффициентами в формулах для расчета эквивалентов никеля и хрома. Если эквиваленты хрома и никеля в металле шва соответствуют на диаграмме области с высоким содержанием феррита, то можно считать, что шов устойчив против горячих трещин, и наоборот. [c.107]

Так, при сварке и наплавке сочетаний различных сталей, представленных в табл. 13.1, происходит смешивание в различных пропорциях (см. табл. 13.2) перлитной стали с аустенитной или ферритной либо ферритной с аустенитной. Получаемый при этом химический состав шва имеет промежуточные значения и различную структуру, оцениваемую по эквивалентам хрома и никеля на диаграмме Шеффлера (рис. 13.2). Металлу шва, соответствующему области А, свойственна однофазная аустенитная структура, весьма склонная к образованию ГТ кристаллизационного и подсолидусного типов. Шов со структурой А + Ф, т.е. с аустенитно-ферритной структурой, при повторных нагревах претерпевает охрупчивание в результате превращения феррита в сигма-фазу (5-Ре ст). [c.176]

Кроме хрома и никеля, на характер структуры металла шва влияют еще и другие легирующие и сопутствующие элементы. Обобщенное влияние элементов-аустенитизаторов н элемеитов-ферритизаторов Шеффлер выразил эквивалентом никеля и эквивалентом углерода . Позже другими авторами было учтено влияние еще ряда элементов. Полученные ими данные согласуются редко, поскольку не всегда могут быть воспроизведены одинаковые условия опытов. Диаграмма, построенная Шеффлером, действительна только для условий ручной дуговой сварки. При сварке в аргоне вольфрамовым или плавящимся электродом диаграмма пригодна для приближенных оценок, а при сварке под флюсом, при электрошлаковой сварке и при контактной сварке может служить лишь как сугубо ориентировочная. [c.58]

И. По требованию потребителя в стали, нелегированной хромом и никелем, массовая доля марганца может быть умень-щена на величину марганцового эквивалента, равного [c.46]

Так, например, Б. И. Медовар [20] для обеспечения качественной сварки стали 18-8 рекомендует применять присадочную проволоку, в которой соотношение концентраций хрома и никеля составляет не менее 2,2. М. X. Шоршоров [15] считает, что с повышением аустенитно-сти (когда хромоникелевый эквивалент значительно меньше 1,1) сопротивляемость стали образованию горячих трещин резко снижается. По данным А. Г. Строева и В. П. Ворновицкого, избежать горячих трещин можно только в том случае, когда величина хромоникелевого эквивалента в металле шва будет больше 1,5. Повышение содержания никеля при сварке аустеиитных сталей увеличивает склонность к образованию горячих трещин. Такое влияние никеля на трещинообразование особенно следует учитывать при кислородно-флюсовой резке высоколегированных сталей. Ранее было отмечено, что в процессе резки хромоникелевых сталей на кромке повышается содержание никеля. Повышение концентрации никеля в оплавленном участке кромки может привести к утолщению жидких межкристаллических прослоек и к снижению температуры их затвердевания ввиду появления легкоплавких сульфидов и силицидов [20]. Это, следовательно, способствует возникновению горячих трещин в момент остывания кромки. Известно также, что в сложнолегированных сталях положение критических точек определяется величиной хромоникелевого эквива- [c.56]

N 9 ) со значением хромоникелевого эквивалента (Сг,к/Ы1эк) данной стали. При этом сумма эквивалентного содержания хрома и никеля характеризует склонность стали к трещинообразованию, а хромоникелевый эквивалент — положение критических точек при нагреве и остывании, а также восприимчивость стали к горячим треш.инам. [c.55]

В сплавах серии 2000 с низким соотношением u/Mg добавки хрома и марганца повышают прочность [2]. Сообщалось, что в разрабатываемых перспективных сплавах повышению прочности способствовали также добавки кобальта и молибдена [142]. Добавки железа и никеля, как, например, в сплаве 2618, стабилизируют размер зерна, образуя нерастворимые частицы [2]. В британском эквиваленте сплава 2618 — сплаве R.R. 58, широко используемом в конструкции сверхзвукового лайнера Конкорд , наблюдался сравнительно быстрый рост трещин на II стадии (см. рис. 2), что может быть отчасти связано с присутствием железа и никеля [2]. [c.85]

Определить, к какому классу по структуре относится та или иная сложнолегированная хромоникелевая сталь, можно с помощью схематической диаграммы Шеффлера (рис. 7.10), в которой использованы в качестве критериев эквиваленты хрома (Эс, = %Сг + %Мо -ь 1,5х%81 + 0,5х%КЬ) и никеля (Эн1 = %№ +30х%С + 0,5х%Мп). [c.170]

НИИ феррита не менее 10%), ферритный, аустенито-ферритный (при содержании феррита не менее 10 %), аустенитный и аустенитно-мартенсит-. ный (ГОСТ 5632-72). Суммарное влияние феррито- и аустенитообразую-щих элементов характеризуют эквиваленты хрома Сгэкв и никеля NigKs [c.477]

Метод основан на полярографировании свинца в молярной концентрации эквивалента соляной кислоты 3 моль/дм при потенциале полуволны от минус 0,43 до минус 0,45 В по отношению к анодной ртути. Присутствие в растворе более 1 мг хрома, молибдена и никеля делает полярографическую волну менее четкой и удобной для измерений. Для устранения влияния хрома последний окисляется до шестивалентно-го хлорной кислотой, а свинец осаждается на гидроокиси железа аммиаком. Молибден, никель и шестивалентный хром остаются в фильтрате. [c.246]

Получение строго дозированного количества феррита в сварных швах является достаточно сложной задачей. Количество ферритной фазы зависит от соотношения в стали ферритизаторов и аустенизаторов. Однако по допускам ГОСТа 2246—60 на содержание элементов это соотношение может изменяться в широких пределах. Например, для сварочной проволоки Св06Х19Н10МЗТ содержание ферритизаторов (в эквивалентах хрома) может колебаться от 21,45 до 25,8%, аустенизаторов (в эквивалентах никеля) — от 11,3 [c.63]

В новой диаграмме структурного состояния по оси абсцисс отложены эквиваленты ферритообразования всех легирующих элементов по отношению к хрому, а по оси ординат — всех легирующих элементов по их влиянию на температуру мартенситного превращения. Эквиваленты приняты на основании анализа многочисленных литературных источников, которые, к сожалению, дают неодинаковые значения. Поэтому некоторые из приведенных в диаграмме эквивалентов будут в дальнейшем уточняться. Сочли целесообразным (что подтвердилось экспериментально) ввести переменные эквиваленты фер-рито- и мартенситообразования для углерода и азота и для ферритообразования никеля в зависимости от содержания этих элементов в стали. Титан следует учитывать только тот, который находится в твердом растворе, а уг- [c.143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...