Коэффициент формы слоя

Коэффициенты формы получены пересчетом коэффициента пористости и максимального уплотнения слоя. [c.36]

Для бесконечного плоского, цилиндрического и для шарового слоев коэффициент формы определяется из следующих соотношений [c.125]

При j> 120 А/мм величина К остается постоянной для обратной полярности — К = 0,92, для прямой полярности — К =, 1. При сварке переменным током независимо от плотности тока К =. Коэффициент а = 0,0165 при сварке в среде защитных газов, а = 0,0156 при сварке под слоем флюса. Оптимальные значения для коэффициента формы провара должны находиться в пределах 0,8 < у р < 4, При значениях у р < 0,8 возрастает склонность швов к горячим трещинам, а при > 4 нерационально используется тепловая мощность дуги, что приводит к повышенному короблению конструкций. [c.48]

Коэффициент формы для неограниченного плоского и цилиндрического слоя, а также для шарового слоя определяется по формулам [c.184]

Для исследования теплопроводности сыпучих материалов применяют также метод шарового слоя, когда образцу придается форма шаровой стенки. В этом случае коэффициент формы вычисляется по формуле (11.3). [c.185]

В другом случае (изгиб по матрице ) коэффициент нейтрального слоя вычисляется тем же способом, как и при изгибе V-образной формы, с добавлением поправочных коэффициентов Kj и Kj, которые учитывают удлинение, вызванное растяжением листа (рис. 1.32) [c.50]

Здесь а = 42,85 (1 - е )/Ф b = 0,571 Ф р,, и Ф - плотность и коэффициент формы частиц v и Рг - кинематический коэффициент вязкости и плотность газа Ск - порозность слоя на пределе ожижения. При отсутствии данных о и Ф можно приближенно принимать [8] о = 33,7 и Ь = 0,0408. [c.14]

Остановимся на тех входящих в расчетные формулы характеристиках частиц и слоя, определение которых связано с известными трудностями. Сюда относятся расчетные размеры и коэффициент формы частиц, степень шероховатости их поверхности, порозность слоя (объемная доля пустот). [c.23]

К—коэффициент формы исследуемого материала выражается зависимостями соответственно для неограниченных плоского, цилиндрического, а также шарового слоев исследуемого веш е-ства [c.19]

Коэффициент формы для неограниченных плоского, цилиндрического и шарового слоев выражается аависимостями [c.303]

Для фундаментов свайного типа в двухслойном грунте коэффициент формы зависит от формы сваи, т. е. от отношения стороны квадрата поперечного сечения сваи а к ее длине I, от числа свай и их размещения, от отношения толщины верхнего слоя грунта Н к длине сваи I и отношения удельных сопротивлений верхнего и нижнего слоя грунта pi/p2- Значения коэффициента формы kf в зависимости от этих параметров приведены на рис. 3-18—3-20. Эти графики могут быть использованы для практического расчета. Кривые для всех значений Hjl пересекаются в одной точке при pi/p2= l. Ордината этой точки представляет собой значение коэффициента формы в однородном грунте. [c.77]

При увеличении отношения pi/рг рост коэффициента формы kf постепенно замедляется и коэффициент формы стремится к постоянному значению. Чем больше отношение pi/p2, тем меньше верхний слой грунта участвует в отводе тока от заземлителя, в особенности при малом отношении Hjl. В пределе при pi-voo сопротивление заземлителя определяется только растеканием тока с нижней части заземлителя, лежащей в однородной среде с удельным сопротивлением рг. [c.78]

Катодное падение напряжения 84 Качество 334 Керосин 54, 55 Керосинорезы 298 Кислород 53, 157 Кислородная резка 311 Кислородное копьё 309 Классификация способов сварки 6 Коксовый газ 54, 55 Контактная рельефная сварка 282 Контактная сварка 7, 198, 255, 281 Контактная стыковая сварка 283 Контактная шовная сварка 281 Контроль внешним осмотром 340 Контроль измерением 341 Контроль качества продукции 334 Контроль керосином 359 Корпусные транспортные конструкции 363 Коэффициент замены ацетилена 56 Коэффициент формы шва 25 Кратер 24, 25, 118, 247 Кристаллизационные слои 27, 210 Кристаллизационные трещины 31, 212 Кристаллизация металла шва 24 Кристаллит 24 [c.392]

Формулы для коэффициентов жесткости слоев различной формы были приведены в 6, 7 главы 2. [c.233]

Неметаллические включения (окислы), располагающиеся в поверхностных слоях инструмента, также повышают его склонности к термической усталости. Коэффициент теплового расширения некоторых оксидных включений намного больше, чем у матрицы далее, из-за воздействия включений различной формы во время нагрева и охлаждения возникают новые поля напряжения и местные остаточные деформации последние ведут к образованию трещин. Чем больше разница между коэффициентами теплового расширения матрицы и включения, тем выше возникающие напряжения. В табл.8 приведены коэффициенты теплового расширения некоторых типов включений и фаз, модули упругости и коэффициенты формы (влияние надреза). [c.48]

При дуговой сварке наиболее крупные зерна металла образуются в околошовной зоне, если соединение выполнено на стали толщиной более мм в один слой с предварительным подогревом. Поэтому наилучшими механическими свойствами обладают толстостенные соединения, сваренные двухслойными или многослойными швами. При выполнении каждого последующего слоя предыдущий слой шва претерпевает нормализацию и отпуск, вследствие чего структура и механические свойства металла шва улучшаются. При этом улучшаются структура и механические свойства металла околошовной зоны. Однако при многослойной сварке стыковых соединений с У-образной разделкой кромок значительно увеличивается возможность образования трещин в первом слое шва вследствие резкого уменьшения коэффициента формы (отношения ширины шва к глубине проплавления). Чтобы предупредить образование таких [c.82]

Для улучшения формы провара и уменьшения дополнительного легирования углеродом и другими легирующими элементами, переходящими из основного металла, первые слои шва на соединениях толщиной 18 и 28 мм выполняли на прямой полярности. По сравнению со сваркой на обратной полярности благодаря этому коэффициент формы провара увеличивался в 1,5...2 раза, на0,03...0,04% снизилось содержание в металле шва углерода, а также серы и фосфора,, количество кислорода и азота практически не изменилось,, а концентрация диффузионного водорода повысилась на [c.69]

В контактных осветлителях в направлении снизу вверх сильно изменяется структурный характер слоев зернистого материала наблюдается уменьшение пористости и коэффициента формы и в большом интервале изменяется размер зерен. Поэтому, как следует из формулы (61), снизу вверх каталитическая способность заряженной загрузки должна увеличиваться. Но, с другой стороны, по ходу окисления железа (II) при движении воды снизу вверх наблюдается снижение содержания кислорода. Однако при концентрации железа до 40 мг/л и предельном насыщении кислородом воды уменьшение размера зерен оказывает доминирующее влияние на фильтроцикл, чем снижение содержания кислорода при движении воды снизу вверх. [c.111]

ПО формуле (9.3.2) и критерий Рейнольдса Кср (9.3.1). Затем рассчитываются эквивалентный диаметр частиц 3 мехпримеси (9.3.8), коэффициент формы 2 (9.3.7), коэффициент сопротивления (9.3.6), после чего находится скорость осаждения частиц 1Р() диаметром в эависимости от критерия Рейнольдса. При 0,2 Ке 2W , по (9.3.3) при 2 Ке г 500 IV,, - (9.3.4) при 500 Ре 10 И - (9.3.5). После этого находятся путь осаждения частиц 5 о п (9.3.6) и расстояние 5 от выхода канала до слоя жидкости по (4.2.146). Если пусть осаждения частицы больше величины начального участка струи S, т.е. больше расстояния от выхода канала до слоя жидкости [c.252]

К — коэффициент формы исследуемого материала выражается завнсимостямп соответственпо для иеограпичепиых плоского, цилиндрического, а также шарового слоев исследуемого вещества [c.34]

Требования к исходной информации и возможности метода Сандху в принципе такие же, как и у рассмотренного ранее метода Петита и Ваддоупса [19]. Различие состоит лишь в применяемых критериях прочности слоя и способах описания нелинейных диаграмм деформирования слоя. Некоторое неудобство анализа Сандху заключается в необходимости экспериментального определения коэффициентов формы Ши гп2 и Шб. В настоящее время из-за отсутствия соответствующей экспериментальной информации эти коэффициенты принимают, как правило, равными единице. [c.157]

При первом способе ввода термопары можно, как это видно из дальнейшего, в одном приборе объединить акалориметр и бикалориметр. Для этого следует внутренний шар, жестко скрепив его с наружной металлической оболочкой, изготовить в виде тонкостенной шаровой КОЛСЫ,—настолько тонкостенной, чтобы ее теплоемкость была ничтожной по сравнению с теплоемкостью С пробы теплоизолятора. Предположим теперь, что эта колба ничем не наполнена, — в ней оставлен только воздух пусть она герметически закрыта пробкой из теплоизолятО(]а, так что внутренняя полость совершенно разобщена с внешней средой (водой, маслом и т. п.1, в которой находится калориметр. Очевидно, что по наполнении его кольцевого шарового слоя теплоизолятором эту систему можно рассматривать, при условии (21.1), как шаровой акалориметр с пустой полостью внутри. Коэффициент формы для него будет равен [c.373]

Сварку среднеуглеродистых сталей следует выполнять так, чтобы снизить содержание углерода в металле шва, что достигается применением присадочной проволоки с низким содержанием углерода и уменьшением доли основного металла в шве. Следует также обеспечить получение шва с большим коэффициентом формы, выбирать режимы сварки и число слоев с учетом получения минимальной зоны термического влияния, предупреждения роста зерна в зоне перегрева и по возможности отсутствия хрупких закалочных структур. Последнее может быть обеспечено предварительным подофевом до 250. .. 300 °С. Многослойная сварка, а также двухдуговая сварка в раздельные сварочные ванны (рис. 3.27, б) способствуют получению качественных сварных соединений. [c.271]

Используя /mm (9.10) И соответствуюш ие коэффициенты форм, получаем функции Tjmn- Далее осуществляется численное суммирование рядов (9.9), в которых удерживается десять членов по каждой координате, что обеспечивает погрешность расчета в пределах 1-2 %. Принятая величина амплитуды импульса А удовлетворяет условию работы слоев в упругой области. [c.495]

Возможность образования трещин особенно увеличивается при наложении первого слоя многослойных стыковых швов вследствие резкого уменьшения коэффициента формы (отношения ширины шва к глубине пронлавления, табл. 38). Чтобы предупредит , образование трещин, целесообразно первые слои сваривать на пониженном токе, с меньшей скоростью и тщательно заделывать кратеры, [c.472]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент формы слоя : [c.303] [c.303] [c.57] [c.84] [c.84] [c.183] [c.185] [c.301] [c.59] [c.202] [c.310] [c.643] [c.75] [c.397] [c.116] [c.310] [c.643] [c.21] [c.532] [c.69] [c.75] [c.32] [c.55] [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...