Турбина Каплана —

Кроме того, неблагоприятным следствием повышения начального давления является увеличение степени влажности пара в конце расширения, т. е. уменьшение степени сухости пара (хг < Выделяющиеся в последних ступенях турбины капли влаги вызывают механический износ (эрозию) рабочих лопаток и снижают общий к. п. д. турбины. [c.120]

Водяные турбины Каплана 12 — 253 [c.37]

Водяные турбины Каплана с коническим направляющим аппаратом 12 — 272 [c.37]

Турбина Каплана (или каплан, фиг. 24) представляет собой такую же тур- [c.253]

Если у турбины Каплана направляющие лопатки неподвижны, то такая турбина назы- [c.254]

У турбин Каплана соответствующий новому Q поворот рабочих лопастей одновременно с поворотом направляющих лопаток [c.259]

Фиг. 5. Выход из турбины Каплана.

Для построения характеристики турбины Каплана лабораторно испытывается некоторая [c.261]

Фиг. 9. Приведённая топограмма турбины Каплана (К-245-ВМ-28.9).

Топограмма турбины Каплана комбинируется из таких выгоднейших точек (фиг. 8) и получает, кроме изолиний Oq, также и изолинии If (фиг. 9). На практике её механизм регулирования должен иметь особое устрой- [c.261]

Фиг. 11. Напорно-расходная топограмма турбины Каплана в логарифмических коорди-

В качестве низконапорных турбин средней мощности, кроме турбин Каплана и пропеллерных, применяются вертикальные турбины Френсиса высокой быстроходности в бетон-[гой улитке. Средний эксплоатационный к. п. д. турбины Френсиса ниже, чем у турбины Каплана, и выще, чем у пропеллерной. [c.270]

В целях снижения веса и габаритных размеров у турбин Каплана применяют конический направляющий аппарат. На фиг. Л дана подобная турбина мощностью iV= 17 500 л. с. Н = м я =100 об/мин. Здесь же видна конструкция опорной пяты, размещённая на крышке турбины. [c.270]

При напорах 35 80 м устанавливают турбины Френсиса с вертикальным валом, клёпаной или сварной металлической улиткой. При напорах 25—35 м устанавливаются также высоконапорные турбины Каплана усиленной конструкции. [c.273]

Для турбин Каплана, работающих с сервомотором, работоспособность сервомотора рабочего колеса ориентировочно определяют по формуле [c.294]

У турбин Каплана и пропеллерных реакция от поворота потока воспринимается крышкой. При работе турбины пространства и (фиг. 67) полностью заполнены водой, поступающей из зазора между направляющим аппаратом и рабочим колесом через уплотнения при Tj и Га- Эта вода составляет утечку, которая протекает во всасывающую трубу двумя потоками — один через уплотнения радиуса г,- и разгрузочные окна приг . а другой— через уплотнения радиуса Гд и щель при г . Кроме того, щелевая вода в пространствах В и В2 имеет вращение около оси турбины с [c.298]

Определение осевого усилия для турбин Каплана и пропеллерных проще, так как в [c.299]

Динамическая слагающая осевого усилия Яд у турбин Каплана и пропеллерных отсутствует. Эмпирическая формула для определения осевой силы у турбин Каплана и пропеллерных [c.299]

Qj л/сек JL Фиг. 75. Баланс энергии в турбине Каплана. [c.304]

Показатель Турбина Френсиса Турбина Каплана [c.306]

У турбин Каплана это уменьшение максимальною расхода становится ещё больше. [c.306]

Опыты автора с турбиной Каплана = = 500 600 дали уменьшение максимального расхода и мощности у турбины с изогнутой трубой на [c.306]

Равенство (52) показывает, что при улучшении коэфициента полезного действия турбины за счёт улучшения коэфициента диффузорности всасывающей трубы кавитационный, коэфициеит её увеличивается, т. е. кавитационные свойства турбины ухудшаются. Равенство (52) нашло себе хорошее подтверждение на практике в применении к гидротурбинам Френсиса. Применение его для турбин Каплана требует проверки. [c.307]

Нормальный угол р — 6- 6,5° для турбин Френсиса предельный угол 8—9° Нормальный угол р 11° для турбин Каплана предельный угол 13 . [c.308]

Схемы новейших регуляторов включают автоматические устройства, которые переводят регулятор на ограничитель 1) при нарушении передачи от турбины к центробежному маятнику и 2) иногда на турбинах Каплана при падении давления в котле маслонапорной установки ниже допустимого (во избежание излишнего расхода масла на закрытие сервомотора рабочего колеса). В последнем случае турбина автоматически закрывается, при этом механизм управления лопастями рабочего колеса остаётся неподвижным. Это осуществляется специальным шарнирно закреплённым в точке 0-i рычагом в (фиг. 85), который слегка прикасается к упору золотника и автоматически, при срабатывании соответствующего реле, застопоривается в шарнире, после чего регулятор оказывается на ограничителе. Рычаг застопоривается давлением масла, подводимого со стороны опоры рычага ограничителя. При дальнейшей работе турбины на ограничителе роль правого конца рычага б, который мог оказаться отведённым от со- [c.313]

Двойное регулирование турбин Каплана [c.313]

Фиг. 87а. Схема регулирования турбин Каплана 1 — клин комбинатора 2 — ролик 3 — тяга комбинатора 4— золотник рабочего колеса 5 — сервомотор рабочего колеса

Колебания числа оборотов при полном сбросе нагрузки допускаются до 30—350/ц и соответственно при сбросах 50 и 25<>/о для турбин Френсиса 0,4 и 0,2 9 3 , а для турбин Каплана 0,5 и 0,25 [c.329]

Близкий характер разрушений поверхности при капельной эрозии и кавитации послужил основанием гипотезы о ведущей роли кавитационных явлений в ходе эрозионного разрушения лопаток паровых турбин каплями конденсата. Предполагается, что при малых скоростях и больших диаметрах капель преобладает кавитационный механизм разрушения, так как иначе трудно объяснить причины разрушения материалов повторяющимися ударами капель при скоростях 10—20 м/с. При больших скоростях соударения (несколько сот метров в секунду) сила удара капли настолько велика, что повреждение происходит при одном ударе и размер повреждения соизмерим с диаметром ударяющей капли . [c.281]

Выделяющиеся в последних ступенях турбины капли влаги вызывают механический износ (эрозию) рабочих лопаток и понижают величину последних ступеней турбины. [c.90]

Капельножидкие тела — Удельная теплоёмкость средняя ) (1-я)—445 Каплана турбины водяные — см. Водяные турбины Каплана Каплеуказатели 2 — 754 Каплеуловители 11 — 428 Карандаши алмазно-металлические — Хар.чк-теристика 7 — 473 Карасики 6 — 104 [c.95]

Если у турбины Каплана лопасти повёртываются не автоматически во время работы, а вручную в перерыьы то такая турбина иногда именуется полукапланом. [c.254]

Что касается конструкции турбинной камеры, то турбины Каплана и пропеллерные с/3 180 см помещаются в бетонную спиральную камеру (улитку) многоугольного сечения, так же как фреисисы с 0 160 см при напоре до 25—30 м. Френсисы при большем напоре получают улитку круглого сечения, а именно при напорах свыше 110—120 м — литую стальную, при меньших напорах или листовую стальную при 160 см или чугунную при ) 180 см. При малых напорах [c.268]

Конструкции низконапорных турбин различают по мощности большие iV>5000 кет, средние Л =300—5000кв п, малые М< 300кет. В первом случае обычно применяют вертикальные турбины Каплана в бетонной спирали, непосредственно соединённые с вертикальными гидрогенераторами. [c.268]

На фиг. 24 даны продольный разрез и план турбины Каплана диаметром 3,6 м с характеристикой Я=20 м N= 17 500 л. с. я = = 167 об/мин Q = 70 M j eK. Турбина имеет коренной подшипник с масляной смазкой. Циркуляция смазки осуществляется вращающимся вместе с валом сосудом с трубками типа Пито. От попадания воды масляная [c.268]

На фиг. 25 дана схема установки турбины Каплана диаметром 5,8 м, с характеристикой Н = ,Ъм Л = 11 200 л. с. я = 62,5 об/мин. Турбины этого типа имеют двойное регулирование мощности, осуществляемое одновременным вращением лопастей рабочего колеса и направляющего аппарата. Регулирование производится при помощи гидравлических сервомоторов по схеме фиг. 26. Эти турбины устанавливаются при напорах до 30—35 м. При более высоких напорах они кавитируют. [c.270]

При напорах Ж 10 м установка турбин Френсиса невыгодна из-за малого числа оборотов и необходимости применять тихоходные генераторы. В этом случае обычно переходят на турбины Каплана, пропеллерные или турбины с поворотными от руки лопастями. На фиг. 33 изображена подобная турбина марки Прк70-В0-250 диаметром 2,5 м с характеристикой A = йОО А. с. Н= 3 м п= 130 об/мнн. Вал рабочего колеса такой турбины пустотелый и через него пропущена штанга к механизму поворота лопастей. Автоматизм управления лопастями здесь отсутствует, что делает их менее экономичными по сравнению с турбинами Каплана. Направляющий аппарат для облегчения конструкц. и сдела.1 без статора, с внутренним регулированием, что возможно [c.270]

Фиг. 64. Номограмма для опгеделения сервомотора направляющего аппарата турбин Каплана. Сплошные линии — для турбин с двумя сервомоторами. Пунктирные линии для турбин с одним сервомотором.

Фиг. 82. График для расчёта псасываюших труб турбин Каплана.

Аналогичное уравнение машины может быть составлено и для случая двойного регулирования. При исследовании двойного регулирования в некоторых случаях можно считать, что при малых колебаниях на турбинах Каплана золотник рабочего колеса остаётся в покое, а на турбинах Пелыона при малых колебаниях вступает в работу только игла, отклонитель же в струю не врезается. [c.328]

Применение чугуна с шаровидным графитом для изготовления деталей турбин. Изготовляют весьма ответственные детали турбин, работающие в условиях ударных и знакопеременных нагрузок лопатки направляющих аппаратов гидротурбин, рычаги, поршни рабочего вала, регулирующие кольца, крестовины рабочего колеса, корпуса паровых турбин, корпуса клапана, основания гидротурбин Пельтона, подпятники турбин Каплана и др. Наиболее характерными деталями гидротурбин, отливаемых из чугуна с шаровидным графитом, являются лопатки направляющего аппарата. На одну турбину устанавливается 24 лопатки весом 1,8 т. каждая. Общая длина одной лопатки 3045 мм, ширина 780 мм, максимальный диаметр сплошной цапфы равен 218 мм, а минимальная толщина пера — 40 мм. Лопатки отливают из чугуна с шаровидным графитом и ферритной структурой металлической основы, получаемой после термической обработки отливок по следующему режиму нагревание до 920—940° С со скоростью 80—100°С/ч, выдержка при этой температуре в течение 3 ч, охлаждение до 700— 720° С, выдержка при этой температуре в течение 16 ч, дальнейшее охлаждение с печью. В результате такой термической обработки чугун приобретает ферритную структуру и следующие механические свойства Ов не менее 40 кПмм , Oj не менее 25 кПмм , б не менее 8%, не менее 3 кГм1см , НВ 176—250. [c.163]

Выделяющиеся в последних ступенях турбины капли влаги вызывают механический износ (эрозию) рабочих лопаток и понижают относительный внутренний к. п. д. турбины. Надежная работа лопаток последних ступеней турбины обеспечивается при влажности пара не выше 12%, т. е. при степени сухости не ниже0,88. Для достижения допустимой степени сухости пара применяется как один из способов повторный (промежуточный) Фиг. 79. перегрев. Сущность его заключается в том, что свежий перегретый пар, поступивший в турбину, после расширения в ступенях высокого давления 1 — 2 (фиг. 79), при пониженном давлении р и температуре подвергается при постоянном давлении (линия 2 — 3) вторичному перегреву до температуры /3, [c.157]

В зависимости от назначения классификации возможно при ее проведении применить различные признаки. Для энергетических задач для ГЭС наиболее важными помимо классификации по схемам получения гидроэнергии являются классификация по напбру, расходу и мощности. В части деления на классы или группы неизбежна условность, поскольку резких признаков разделения групп между собой нет, и кроме того, с развитием техники границы меняются. Так, напоры выше 25 ж считаются высокими. Значение 25 м определялось в свое время как граница, для лопастных поворотных турбин (Каплана), а в настояп ее время для таких турбин потолок передвинз л-ся за 40 м. Раньше малые ГЭС считались в пределе мощностью до 250—300 кет, теперь с ростом сельской электрификации и созданием малых электросистем ГЭС мощностью до 1 ООО кет относятся к малым ГЭС и т. Д-Вместе с тем, несмотря на условность классификация необходима, ибо позволяет не только анализировать по различным признакам ГЭС, но и, распределяя их по группам, находить для каждой из групп методы общих технических решений. [c.157]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...