С паровой

Коэффициент полезного действия современных ТЭС с паровыми турбинами достигает 40 %, с газовыми турбинами — не превышает 34 %. На ТЭС с паротурбинным приводом возможно использование любого вида топлива газотурбинные станции пока используют только жидкое и газообразное. Однако паровая турбина не столь маневренна, как газовая. Дело в том, что давление пара, подаваемого в турбину, высокое — до 23,5 МПа и корпус турбины для обеспечения прочности очень массивен. Это не позволяет быстро и равномерно прогреть паровую турбину при пуске. Газовые турбины работают при давлениях рабочего тела не более 1 МПа, их корпус много тоньше, прогрев осуш,ествляется быстрее. Поэтому газотурбинные агрегаты на ТЭС рассматриваются в перспективе как пиковые — для обеспечения выработки электроэнергии при кратковременном увеличении в ее потребности — для снятия пиков электрической нагрузки. [c.185]

Все тепловые электрические станции с паровыми турбинами работают по р е-генеративному циклу [c.186]

Большая разница в величинах работы, вычисленной в примерах А и Б, показывает огромное преимущество в перекачке сред в жидкой фазе по сравнению с паровой фазой. [c.57]

Значительный эффект дает применение покрытий с заданными радиационными коэффициентами на солнечной тепловой станции, работающей с паровой турбиной [201]. Например, при производительности парового котла 15 т/ч его тепловые потери через обмуровку составят [c.223]

Конденсированное состояние, которым отличаются твердые тела и жидкости, не случайно рассматривается обособленно от состояния газа. Дело в том, что в твердых телах и жидкостях наблюдается так называемый ближний порядок, под которым следует понимать упорядоченное расположение частиц на расстоянии порядка нескольких единиц или десятков ангстрем, обусловленное более сильным взаимодействием частиц по сравнению с паровой фазой. [c.11]

Рассмотрим сначала равновесное сосуществование жидкой сферической капли радиуса а с паровой фазой. [c.225]

В современных крупных паротурбинных установках давление в конденсаторе Ра составляет 0,040—0,035 бар, что соответствует температуре насыщения 29—26° С установки с паровыми машинами работают обычно с р2 0,1 бар, и только в редких случаях (для мелких установок или для паровозов) допускается работа с р == 1 бар (выпуск в атмосферу). [c.580]

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара служит повышение степени перегрева пара. [c.580]

Рис. 18.35. Теоретический цикл ядерной энергетической установки а — с паровой турбиной б — с газовой турбиной линия аЬ изображает охлаждение первичного теплоносителя при передаче теплоты рабочему телу

Для большой группы теплообменных аппаратов сигнал тепломера может регистрировать искаженную величину не только вследствие искривления линий тока, но и изменения общего термического сопротивления теплопередаче (искажения 2-го рода). Полный температурный напор в этих аппаратах, например испарителях с паровым обогревом, не зависит от факта установки датчика на стенке. Не зависят от этого факта и частные термические сопротивления (конденсации, слоя накипи, основной стенки и т. п.). Следовательно, при увеличении общего термического сопротивления уменьшится плотность теплового потока [c.69]

Разберем принципиальную тепловую схему отечественного конденсационного энергоблока мощностью 300 МВт (рис. 9.1) с паровой турбиной К-300-240. [c.217]

Рассмотрим равновесное сосуществование жидкой сферической капли радиусом а с паровой фазой. Энергия Гиббса системы, состоящей из жидкой и паровой фаз, [c.377]

В установках с паровыми турбинами степень влажности пара при выходе из турбины составляет обычно 13—14 % (в некоторых случаях она может быть больше). Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Однако при давлениях более (10 —1,2-10 ) Па перегрев пара даже до 773—823 К не обеспечивает допустимого значения конечной влажности пара. В этих условиях необходимо осуществлять промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины (рис. 8.33). Температуру промежуточного перегрева следует выбирать так, чтобы КПД установки был максимальным. [c.544]

Теплота, вносимая в топку с паровым дутьем [c.32]

Для подогрева сетевой, сырой и химически очищенной воды в котельных с водогрейными котлами применяются водоводяные теплообменники, а в котельных с паровыми котлами — пароводяные теплообменники (подогреватели). [c.98]

Принципиальная схема двухконтурной атомной энергетической установки с паровой турбиной (рис. 8.12) состоит из ядерного реактора /, где выделяется теплота, отводимая промежуточным теплоносителем, которым в зависимости от типа реактора может быть газ (гелий, двуокись углерода), органический теплоноситель, вода или жидкий металл (натрий). Циркуляция промежуточного теплоносителя в контуре реактора осуществляется насосом 3. В парогенераторе 2 промежуточный теплоноситель отдает теплоту рабочему телу — водяному пару, которое совершает цикл обычной паротурбинной установки. Водяной пар расширяется в паровой турбине 4, затем конденсируется в конденсаторе 5, а конденсат направляется насосом 6 обратно в парогенератор. [c.216]

Рис. 0-3. Преобразование тепловой энергии в механическую в установке с паровой турбиной.

В установках с паровыми машинами и паровыми турбинами подвод тепла к рабочему телу совершается в отдельном агрегате — паровом котле. В других двигателях сжигание топлива осуществляется внутри рабочего цилиндра. Такие двигатели называются двигателями внутреннего сгорания (д. в. с.). [c.150]

При нагревании жидкого топлива с недостатком воздуха происходит испарение углеводородов и их разложение. Продукты разложения, сажистый углерод и высокомолекулярные углеводороды дожигаются с большими трудностями, в этом случае воздушный распыл топлива по сравнению с паровым способствует окислительным процессам горения. Парообразные углеводороды окисляются с образованием СО2 и Hj [c.237]

Этот процесс периодически повторяется с определенной частотой — частотой отрыва парового пузырька /. Высокая интенсивность теплоотдачи при кипении связана с турбулизацией пристенного слоя жидкости паровыми пузырьками и, что особенно важно, с массообменом в кипящей жидкости — отводом теплоты парообразованием и переносом ее вместе с паровой фазой в объем жидкости. Величина т" = dJ характеризует среднюю скорость роста паровых пузырей. [c.216]

Р кр Р кр представляют собой радиусы капельки жидкости и парового пузырька, находящихся в равновесии соответственно с паровой и жидкой [c.220]

В установках с паровыми турбинами, как уже указывалось, не допускается, чтобы степень влажности пара при выходе из турбины была выше 13—14%. Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Действительно, при постоянных значениях р и р2 увеличение начальной температуры пара от t до i i (рис. 14-25) вызывает понижение влажности пара после расширения от до —х "), в си- [c.440]

ЦИКЛ ПАРОСИЛОВОЙ УСТАНОВКИ С ПАРОВОЙ [c.443]

Цикл паросиловой установки с паровой машиной изображен на рис. 14-29 и. 14-30. [c.443]

Так как установка с паровой машиной состоит из тех же агрегатов, что и паротурбинная установка, то процессы изменения состояния рабочего тела в этих установках аналогичны. [c.443]

Положительные результаты, полученные на опытнЬй установке в Англии в лабораториях B URA, послужили основой при разработке котла с псевдоожиженным слоем для ПГУ мощностью 140 МВт. Котел работает в блоке с паровой турбиной мощностью 120 МВт и выполнен в виде горизонтального цилиндра диаметром 7,94 м, в котором заключен псевдоожиженный слой под давлением 0,82 МПа-. При размере частиц сжигаемого топлива до 1,6 мм и скорости фильтрации и=0,61 м/с псевдоожиженный слой занимает площадь 83,5 м в то время как для котлоагрегата равной мощности при атмосферном давлении, скорости фильтрации =2,44 м/с и размере частиц сжигаемого топлива до 3,2 мм площадь псевдо-ожиженного слоя составляет 186 м. [c.19]

Пример 5. Используя данные Де-Приста для коэффициентов распределения, приведенные в приложении 9, определить состав жидкой фазы, которая должна быть в равновесии с паровой фазой, содержащей 60% (мол.) изобутана и 40% (мол.) гексана при давлении 10 атм. [c.288]

Для адиабатического сжатия формула (3.3.) дает величину вихр. =0,07. Это значение следует сравнить со значениями коэффициентов и k газовой холодильной машины с адиабатическим расширением, работающей при тех же температурах Т и Т . Величина представляет собой значение холодильного коэффициента машины, не использующей работу расширения. Вычисление дает = 0,45 и S = 0,97. Отсюда видно, что цикл с вихревой трубой обладает значительно меньшим холодильным коэффициентом, чем обычный цикл газовой холодильной машины. Относительный к. п. д. цикла с вихревой трубой ио сравнению с газовой холодильной машиной Т отн. = вихр./ составляет, следовательно, 7,3%. Поскольку онисанпые выше газовые холодильные машины обладают небольшими к. п. д. по сравнению, например, с паровыми компрессионными машинами, представляется маловероятным, чтобы вихревые трубы приобрели большое практическое значение, за исключением тех случаев, когда необходимым требованием является предельная простота конструкции. [c.15]

Жидкость начинает кипеть, когда давление ее насыщенного inapa становится равным внешнему давлению. Пусть внещнее давление Р задано Рассмотрим кипящий идеальный раствор находящийся в равновесии с паровой фазой (индекс ). Примем,, что па/ровая фаза также идеальна, т. е. подчиняется законам идеальных газовых смесей. При равновесии [c.46]

Рассмотрим сначала равновеоное сосуществование жидкой сферической капли радиусом р с паровой фазой. [c.216]

Принципиальная схема паросиловой установки с паровой машиной такая же, как и для устгновки с турбиной различна только оиструкция двигателя. [c.443]

Исключение составляет лишь процесс расширения пара, который в паровой машине не доводится до конечного давления pi, так как для этого понадобились бы рабочие цилиндры чрезвычайно больших размеров. Поэтому расширение пара в цилиндре машины производится лишь до некоторого давления Рз>Рг, после чего открывается выпускной клапан и пар расширяется до давления рг у е вне цилиндра машины. Вследствие этого по последовательности процессов цикл паросиловой установки с паровой машиной сходен с циклом поршневого газового двигателя с подводом тепла при р = onst. Относительно условности изображения процесса 62—расширения пара вне машины на T—s или p v диаграмме справедливы те же соображения, что и относительно соответствующего процесса в газовь х поршневых двигателях. [c.443]

Из уравнения (14-19) следует, что термический к. п. д. установки с паровой машиной при прочих равных условиях меньше, чем термический к. п. д. установки с паровой турбиной. Кроме того, при больших мощностях паравая машина имее худший относительный эффективный к. п. д., чем турбина, вследствие чего различие между эффективными к. п. д. установок большой мощности с турбиной и с паровой машиной становится еще более значительным. [c.444]

Водяная обмывка более эффективна по сравнению с паровой и пневматической обдувками, ее использование не приводит к сильному золовому износу очищаемых труб, так как скорости истечения воды из сопл невысоки. В то же время следует иметь в виду, что при водяной обмывке необходима система защиты, прерывающая подачу воды в аппарат, так как при длительном охлаждении отдельных труб экранов водой вследствие снижения их тепловос-приятия может произойти нарушение циркуляции. При водяной обмывке повышается вероятность разрыва экранных труб, испытывающих циклические тепловые нагрузки. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...