Расход пара на конденсационную

Определим расход пара на конденсационную турбину с отборами пара для регенерации. [c.64]

Расход пара на конденсационную установку с регенерацией 64, 204 [c.555]

Особенности ЧВД и парораспределения. Для ЧВД характерны значительные изменения расхода пара, в частности, из-за совпадения пиков электрической и тепловой нагрузок. Поэтому здесь оправдано применение соплового регулирования. Но в мощных турбинах по условиям прочности РЛ регулировочной ступени и прогрева ЦВД пар при умеренных расходах одновременно подводится к двум сопловым коробкам, что расширяет область дросселирования пара. В связи с этим ставится задача при некотором частичном расходе пара переходить к регулированию при СД (комбинированное регулирование). Это приносит существенный выигрыш в удельном расходе теплоты например, для турбины Т-250-240 — до 2,5% при половинном расходе пара на конденсационном режиме. Кроме того, работа при СД улучшает тепловое состояние турбины и повышает долговечность оборудования (см. п. V.5, Vni.4 и Х.1). [c.97]

Здесь 1>кэс и )о(к) — расходы пара на конденсационную выработку одинаковой электрической мощности N3 на КЭС и ТЭЦ [c.28]

Из-за регенеративных отборов расход пара на конденсационную турбину возрастает в отношении [c.55]

В энергоблоке мощностью 300 МВт расход пара на конденсационную турбину типа К-300-240 с параметрами 24 МПа, 545 °С составляет при номинальном режиме 900 т/ч. Через отборы к регенеративным подогревателям поступает 300 т/ч пара, а в конденсатор турбины проходит 600 т/ч. Расход охлаждающей воды через конденсатор составляет около 30 ООО т/ч, размер добавка 20 т/ч. [c.10]

В энергоблоке 100 МВт расход пара на конденсационную турбину типа К-100-90 с параметрами 9 МПа, 535 °С составляет при номинальном режиме 370 т/ч, в конденсатор турбины поступает 260 т/ч, расход охлаждающей воды составляет около 13 ООО т/ч, размер добавка 7 т/ч. При этой же электрической мощности в 100 МВт расход пара на теп- [c.10]

Расход пара на конденсационную турбину выражается уравнением (5-30) [c.337]

Задача 3.65. Конденсационная турбина, работающая при начальных параметрах пара />о = 3 МПа, /о = 380°С и давлении пара в конденсаторе Pi = 4- 10 Па, имеет один промежуточный отбор пара при давлении Рп — 0,4 МПа. Определить секундный и удельный эффективный расходы пара на турбину, если электрическая мощность турбогенератора Л э = 2500 кВт, относительный внутренний кпд части высокого давления (до отбора) >/о = 0,74, относительный внутренний кпд части низкого давления (после отбора) f/ , = 0,76, механический кпд турбины / = 0,97, кпд электрического генератора >/г = 0,97 и доля расхода пара, отбираемого из промежуточного отбора на производство, o =DJD = 0,5. [c.139]

Кривая расхода пара (фиг. 32) пересекает ось ординат в некоторой точке А. Величина отрезка О А определяет расход пара на холостом ходу. Эта величина меняется в зависимости от способа регулирования и от конструкции турбины. Для конденсационных турбин расход пара при холостом ходе составляет в среднем 5—10% от расхода при экономическом режиме. Вообще этот расход в процентном отношении тем меньше, чем ниже противодавление и чем больше мощность агрегата при сопловом регулировании он значительно меньше, чем при дроссельном. [c.149]

Расход пара на турбину с отбором определим, рассматривая переход от чисто конденсационной работы этой турбины к работе с отбором части пара. Принимаем, что параметры рабочего процесса турбины при конденсационном режиме равны параметрам при работе турбины с отбором пара. [c.40]

Величина характеризует используемое теплопадение внутри турбины с отборами пара и выражает работу, производимую 1 кг свежего пара, поступающего в турбину, с учетом отборов пара из турбины. Очевидно, что структура выражения (70в) и выражения удельного расхода пара на чисто конденсационную турбину без отборов пара [c.64]

Коэффициент холостого хода современных конденсационных турбогенераторов невелик j = 0,04—0,08, увеличиваясь с уменьшением мощности турбогенератора и теплопадения в рабочем процессе турбины. Однако, потери холостого хода, оказывают решающее влияние на экономичность работы турбогенератора при переменном режиме. Это наглядно выясняется при рассмотрении величины удельного расхода пара на турбогенератор [c.107]

Расход пара на турбину КО слагается из расхода на холостой ход (соответствующего конденсационному режиму), полезного [c.111]

Основные соотношения между расходом пара и воды, определяющие пароводяной баланс конденсационной станции с турбиной без отбора пара, учитывающие внутренние потери и продувку котлов без использования последней и без учета расхода пара на уплотнения турбины и паровые эжекторы (фиг. 103), имеют следующий вид. [c.135]

В случае разрыва трубок происходит повышение уровня воды в корпусе подогревателя вследствие несоответствия пропускной способности конденсационного горшка, рассчитанного на пропуск конденсата в количестве, равном максимальному расходу пара на подогреватель, и дополнительного расхода, обусловленного разрывом трубок. В результате этого срабатывает импульсный механизм, полость под поршнем А окажется под низким давлением, [c.287]

Линия AM, как было указано выше, показывает расход пара на турбину при работе без отбора, линия А Р — расход пара при отсутствии пропуска в конденсатор, т. е. при работе с противодавлением. Фактически небольшое количество пара (8—10% от расхода при конденсационном режиме) должно при любых условиях пропускаться в часть низкого давления турбины. Поэтому действительное положение линии предельных отборов изображается не линией А Р, а пунктирной линией А Р, дающей несколько меньшие предельно возможные величины отбираемого количества пара при заданной электрической нагрузке. [c.51]

Одноступенчатые испарительные установки применяются на конденсационных станциях, где потери пара и конденсата в нормальных условиях не превышают 3% общего расхода пара на турбину. При этом испарительные установки, включенные по схеме на рис. 10-3, работают при температурных перепадах 10—15°С. Когда потери выше (на теплоэлектроцентралях при наличии потерь пара и конденсата у потребителя), применяются двухступенчатые или многоступенчатые испарительные установки. Число ступеней обыч-нр не превышает шести. С увеличением числа ступеней многоступенчатой испарительной установки количество дистиллята, получаемое при одном и том же расходе пара, отобранного из турбины, возрастает. Однако при выбранном температурном перепаде между греющим паром и температурой конденсации в последней ступени температурный перепад в каждой ступени будет уменьшаться и стоимость установки возрастет. Минимальная стоимость дистиллята имеет место при определенном температурном перепаде в одной ступени. Обычно этот перепад находится в пределах 8—12° С. [c.351]

При снижении температуры свежего пара, поступающего в турбину, в среднем на каждые 10° С располагаемый перепад тепла у конденсационных турбин уменьшается примерно на 2—3%, а у турбин с противодавлением— на 5—67о удельный расход пара у конденсационной турбины без отбора увеличивается на 1,3—1,6%, а перегрузка лопаток последней ступени увеличится на 1,2—1,4% по сравнению с расчетным значением. [c.101]

Если схема регулирования предусматривает поступление масла в регулирование давления на остановленной турбине при переключении регулирования с режима К (конденсационного) на режим О (с отбором), то регулирующие клапаны свежего пара должны открыться полностью регулирующие клапаны ЧНД должны закрыться полностью (однако они должны пропускать около 5% расхода пара при конденсационном режиме. Это достигается неполным закрытием одного из клапанов или специальной прорезью в поворотной диафрагме). [c.88]

Для конденсационных турбин среднего давления, по данным Флю-геля, при изменении температуры свежего пара на 20° С при условии, что все прочие влияющие на процесс параметры остаются постоянными, к. п. д. т]о,- изменяется на + 1%, что соответствует изменению удельного расхода пара на 3%. [c.57]

При конденсационном режиме с регенерацией (Da = 0) для любой точки на линии Оо—k—х—о —fti (рис. 1-19,а), построенной в предположении Dr=0, определяют предельно допустимый расход Z)t на теплофикацию и поправку на мощность ДЛ т. Например, для точки X расход свежего пара через турбину соответствует значениям Dx и мощности Nx- Откладывая значение Ьх (рис. М8,а) и проведя ломаную линию с— i—ai—Сг— i— s, определяют предельный расход пара на теплофикацию и поправку на мощность ДЛ т (рис. 1-1в,а) численное значение [c.50]

Расход пара на подогреватели в тепловой схеме целесообразно определять, начиная с подогревателей высокого давления. Пропуск воды через ПВД известен. Для конденсационной электростанции принимаем ап.в = ао = 1. [c.57]

Благодаря замкнутой схеме атомные ГТУ можно строить единичной мощностью до 1000 МВт и более. Объемный расход гелия на выходе из турбины в 25—40 раз меньше объемного расхода пара на выходе из паровой конденсационной турбины той же мощности. [c.111]

Энергетические характеристики паровых турбин. Наиболее просто выглядит энергетическая характеристика конденсационной паровой турбины. На основе промышленных испытаний определенного числа конденсационных паровых турбин каждого типа устанавливается зависимость между общим расходом пара на турбину Г> и развиваемой ею электрической мощ- [c.225]

Уравнение расхода пара на турбину в режиме противодавления может быть записано через р в том же виде, как и для конденсационного режима [c.227]

Характер изменения часовых М и удельных т расходов пара на конденсационную или противодавленческую турбину показан на рис. 31-22, на котором индексы н , м и х.х обозначают соответ- [c.367]

Результаты расчетов и данные испытаний паровых турбин показывают, что расход пара на конденсационную или противодавленческую турбину приблизительно линейно зависит от нагрузки (фиг. 5-44) и может быть выряжен уравнением [c.335]

Для определения годового расхода поступают так же, как и при расчете тепловой схемы для какой-либо ваданной часовой нагрузки, но все подставляемые в расчеты величины должны приниматься не за час, а еа год работы станции. При наличии разнотипных турбинных агрегатов важно заранее определить, в каких условиях будет работать каждый агрегат в течение года. Так, при наличии на станции конденсационных турбин и турбин с противодавлением необходимо сначала определить выработку энергии турбинами с противодавлением и затем вычесть полученную величину из заданной годовой выработки энергии по станции. Олределение выработки энергии турбинами с противодавлением возможно, если известно количество пара, проходящего в течение года черев эти турбины и И апользуемого затем для снабжения внешних тепловых потребителей и удовлетворения теплом регенеративного подогрет ва питательной воды. При этом либо по заданию, либо исходя из режима работы потребителей, должно быть известно число часов ра боты турбин с противодавлением в течение года с целью определения расхода пара на холостой ход этих тур бин в течение года. [c.118]

Турбины с отопительными отборами пара значительную часть времени работали с большой загрузкой ЧНД, поэтому для них эту часть делали высокоэкономичной. Для таких турбин рекомендовалось ЧНД рассчитывать на 65—807о от максимального расхода пара на чисто конденсационном режиме при полной мощности. От величины этого расхода зависело давление в камере отбора при конденсационном режиме и максимальной мощности. В течение рассматриваемого периода времени лучше оправдали себя турбины с сильно развитой ЧНД. [c.13]

Укрупнение ПТУ. Единичная мощность турбины с отборами пара остается значительно меньшей, чем чисто конденсационных, что вызывает повышенные удельные капиталовложения на строительство ТЭЦ. По этой же причине невыгодно повышать начальные параметры пара. Вместе с тем, при надлежащем повышении мощности применение СКД и введение ПП снижает удельный расход теплоты на конденсационном режиме приблизительно на 12% по сравнению с его величиной для Т-100-130. Недостаточная единичная мощность турбин типов Т и ПТ препятствует и развитию АТЭЦ, оборудованных современными мощными реакторами. [c.109]

На этой диаграмме линия ah прелстивляет собой характеристику часового расхода пара при конденсационном режиме (D g = 0). Линия d является характеристикой расхода пара при работе данной турбины с режимом турбины с противодавлением. Практически через часть низкого давления всегда пропускается некоторое количество пара для отвода тепла, развивающегося в ступеням низкого давления, и для обеспечения нормальной работы конденсатных насосов. Поэтому полный расход пара при отборе, например в 2Гз т/час (при режиме работы с противодавлением), будет, как видно из фиг. 3-3, немного больше, а именно около 26,5 mjua . [c.221]

Расход пара на холостой ход при режиме с противодавлением (отрезок Ос) больше, чем при конденсационном режиме (отрезок Оа), вследствие того что при работе с противодавлением расход пара на трение и другие потери относится к меньшей полезной работе пара внутри турбины, так как он расширяется только в ступенях высокого давления. Максимально возможное количество пара, которое можно пропускать через ступени высокого давления данной турбины, как видно из графика, равно 54 т/час. На это количество рассчитаны ступени высокого давления, исходя из чего максимально воз.можный отбор пара при полной электрической нагрузке в 6 000 кет равен 35 mj4a . При уменьшении электрической нагрузки до 4 500 кет отбор пара может быть увеличен до 45 т1час без увеличения количества проходящего через ступени высокого давления пара сверх 54 mjHa . [c.221]

Из сравнения тепловых процессов (рис. 34—III) конденсациоганой турбины a-b- -l-2-a) и турбины с противодавлением а -Ь-с-1-2 -а ) следует, что работа, совершаемая 1 кг пара в конденсационной турбине, больше, чем работа в турбине с противодавлением. Вследствие этого удельный расход пара на единицу выработанной в конденсационной турбине электрической энергии меньше, чем в турбине с противодавлением. Вместе с тем, в то вре мя кэк в конденсационной турбине тепло отработавшего пара теряется бе1Сполезно, в турбине с противодавлением оно используется потребителем. В этом случае раздельное расходование топлива в котельной конденсационной электрической станции и в отельных для обслуживания тепловых потребителей (заменяется значительно более экономичным расходованием тепла в котельной тепло централи с подачей тепловому потребителю отработавшего пара из паровой турбины. [c.238]

Для контроля за ползучестью главного паропровода высокого давления на нем установлены бобышки в соответствии с правилами Госгортехнадзора. После паровой турбины высокого давления пар с температурой 320" С н давлением 16 ата направляется на действующую конденсационную турбину низкого давления АК-30 по паропроводу 2 325x11 мм из углеродистой стали. Отработавший пар после турбины высокого давления или БРОУ может быть направлен также на главные паропроводы низкого давления котельного цеха. Мятый пар после БРОУ по трубопроводу объединяется с отработавшим паром предвключенной турбины высокого давления. На отработавшем паре турбины высокого давления и мятом паре после БРОУ установлены предохранительные клапаны импульсного типа. Для замера расхода пара установлена измерительная шайба, учиты-ваюш,ая общий расход пара на паровую турбину высокого давления и БРОУ. Пар на ПВД подается из противодавления паровой турбины высокого давления. Конденсат ПВД направляется на деаэратор. [c.48]

Таким образом, доля расхода пара на приводную турбину зависит в основном от отношения работы насоса Нн.а=1 ср(Рн—рв), кДж/кг, и работы пара в приводной турбине //j f ". Если приводная турбина конденсацион-9 [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...