Пар водяной насыщенный — Формул

Пар водяной насыщенный — Формулы 90 [c.722]

Трубопроводы, служащие для пропуска насыщенного водяного пара, рассчитывают по специальным формулам. Наибольшим распространением для паров при большом перепаде давления пользуется формула [c.288]

Основные формулы для насыщенного водяного пара. Сухой насыщенный пар. Состояние сухого насыщенного пара определяется одним параметром — его давлением р. [c.61]

Если обозначить массу насыщенного водяного пара через т , то формулы (4.11), (4.12), (4.13) и (4.14) примут вид [c.85]

Здесь 5д , — соответственно энтальпия, энтропия и температура пара, пароконденсатной смеси или конденсата при давлении (см. таблицы воды и водяного пара). Значения Дж/кг,, Дж/(кг К), для перегретого или насыщенного пара можно вычислить по формулам [c.477]

Более простым и наглядным, но менее точным, является графический метод расчета процессов по г 5-диаграмме водяного пара. Он пригоден для всех процессов как в области насыщенных, так и перегретых паров. Этот метод позволяет следить за изменением агрегатного состояния пара в любом процессе, не прибегая к формулам. Чисто графический метод расчета процессов применяется для контроля правильности хода решения задач с помощью таблиц. [c.190]

Для иллюстрации и сравнения результатов, полученных по двум моделям, на рис. АЛ..АЛ приведены некоторые характеристики двухфазного испаряющегося потока в пористых матрицах в зависимости от его расходного массового паросодержания х. Расчеты выполнены с использованием физических свойств воды и водяного пара в состоянии насыщения при давлении 0,1 МПа. Интеграл 1(х) на рис. 4.4, б рассчитан в соответствии с формулой (4.19) по значениям параметра Ф (л ), приведенным на рис. 4.4, а. [c.92]

Полученное значение больше наблюдаемого среднего изменения температуры воздуха с высотой (1 К на каждые 200 м). Различие определяется главным образом неучетом влажности воздуха (мы считали его совершенно сухим). Когда при некоторой температуре воздух окажется насыщенным влагой, с дальнейшим понижением температуры начнется конденсация водяных паров и выделение теплоты конденсации. По этой причине понижение температуры будет происходить медленнее, чем следует из формулы (1). [c.303]

Оценить погрешности расчета величин р р, а и Ч тах ПО формулам ИЗ (21 2] при k = 1,135 для сухого насыщенного водяного пара, истекающего с температурой 250 Т. [c.100]

Пример 4.2. На основе формулы (4.46) получить расчетную зависимость для определения давления насыщения по температуре для водяного пара, обладающую более высокой точностью, чем формула (4.47). [c.130]

Для интервала от 0 до 100 °С по таблицам свойств насыщенного водяного пара имеем при 7 о=273,16К теплота парообразования Го=2501 кДж/кг, при Г]=373,16 К Г[=2257 кДж/кг. Для этих данных по формулам (4.62) а = —2,4421 кДж/(кг-К) 6 = = 3168,1 кДж/кг. [c.131]

Для расчета процессов в области влажного водяного пара используют формулы для кривой насыщения [51] [c.251]

Решение. Для заданного давления по таблицам водяного пара 17] находим температуру насыщения / = 179 °С. Тогда коэффициент теплоотдачи по формуле (2.195) [c.226]

Если вычислить значение k для насыщенного и перенасыщенного водяного пара по формуле (6-91) и отнести его в формулах (7-28)— (7-37) к температуре Гкр (т. е. [c.286]

Для производственных помещений нефтебаз и перекачивающих станций применяют централизованные отопительные системы. Теплоносителем является насыщенный водяной пар низких параметров (давление 0,2—0,3 МПа) или вода с температурой 130— 150° С. Расход пара на отопление определяется по формуле (431), [c.253]

На рис. 12-13 формулы (12-41) и (12-42) сопоставлены с опытными данными. Опытные данные получены при конденсации насыщенного водяного пара на вертикальных стенках высотой д о 0,61 м вертикальных трубках и горизонтальном пучке труб. Значения критерия П в использованных опытных данных изменялись от 0,98-до 4,5-10 число Прандтля изменялось от 1,75 до 3,65 давление пара pп (0,12- 1) 105 Па. [c.289]

Как следует из формул (12-41) и (12-42), для расчета коэффициента теплоотдачи достаточно знать температуру насыщения и температурный напор. На рис. 12-14 представлена номограмма, с помощью которой можно определить коэффициент теплоотдачи при капельной конденсации неподвижного насыщенного водяного пара. Номограмма получена путем соответствующего пересчета и графического представления формул (12-41) и (12-42). Согласно формулам (12-41) и (12-42) [c.289]

Расчетные формулы, основанные на обработке опытных данных [4-8, 4-4], предложены Л. Д. Берманом [4-2]. Данные, полученные при поперечном омывании горизонтальной трубы насыщенным водяным паром и паром фреона-21, были представлены в виде зависимости [c.121]

Как следует из формул (6-6-5) и (6-6-6), для расчета коэффициента теплоотдачи водяного пара достаточно знать температуру насыщения и температурный напор. Прочие величины могут быть выражены через температуру насыщения. [c.165]

В интервале 0,9—40 бар давление насыщения водяного пара может быть вычислено по приближенной эмпирической формуле [c.16]

С достаточной точностью все формулы и закономерности теории истечения, полученные выше для идеальных газов, можно применить и к водяному пару, причем для перегретого пара следует считать /г=1,3, а для насыщенного при небольшой влажности 1,135. 11 163 [c.163]

Для перегретого и насыщенного водяного пара удовлетворительные результаты дает приближенная формула [c.156]

Здесь p — коэффициент испарения, кг час-мм рт. ст. о — коэфф -циент испарения растворителя в воздух, кг/м -час —упругость водяного пара в состоянии насыщения при температуре раствора, мм рт. ст., d, — абсолютная влажность в ламинарном слое паровоздушной смеси, г/кг абс. сухого газа, численное значение этой величины определяется по формуле [c.343]

Недогрев воды в барабане Ate принимают равным нулю в случаях, когда вода в барабане находится в состоянии насыщения (кипящий экономайзер, солевые отсеки при ступенчатом испарении, подача всей питательной воды на паропромывочные устройства) или при выводе более половины пара в водяное пространство барабана при некипящих экономайзерах. В остальных случаях недогрев определяется по формуле [c.493]

Для этих условий связь между давлением насыщенного водяного пара рн, кПа, над плоской поверхностью воды или льда и температурой определяется формулой [12 [c.50]

Из таблиц термодинамических свойств воды и водяного пара (см. при-лож.) или по формуле (3.12) находим давление насыщенного водяного пара при t = 25°С [c.84]

Если обозначить массу пересыщенного водяного пара т ер, а влагосодержание d ep, то для определения остальных параметров могут быть использованы формулы для насыщенного влажного воздуха. [c.86]

Определим влагосодержание воздуха в окружающей среде. При =-25° С давление насыщения водяного пара надо льдом можно определить по формуле (3.12) [c.114]

Парциальное давление насыщенного водяного пара при температуре воды /в = 5°С определяем по формуле (3.12) [c.119]

Решение практических задач, касающихся процессов, в которых рабочим телом является водяной пар, аналитическим методом, по формулам, представляет значительные трудности. Каждая из формул относится к определенному агрегатному состоянию пара — перегретому, сухому насыщенному или влажному. В процессе пар может изменить овое агрегатное состояние, на-прнмер, при расширении он может превратиться из перегретого во влажный насыщенный. Для расчета такого процесса нужно разделить его на части, соответствующие разным агрегагным состояниям пара и для каждой из этих частей применить свои формулы. Это сильно усложняет решение практических задач. Проще и скорее они решаются графически, путем применения диаграммы s — i водяного пара. [c.133]

Из этого уравнения получаются формулы для скорости истечения газа для адиабатного случая, скорости истечения жидкости и секундного расхода газа. Заслуживает внимания сама постаповка в учебнике Орлова теории истечения. Она приводится в первой части, в разделе, в котором рассматриваются различные процессы изменения газа (перед разделом Второй закон термодинамики ), а теория истечения водяного насыщенного пара — во второй части, в разделе Паровые процессы . Мы видели, что подобная же постановка теории истечения была и в учебнике Вышнеградского. [c.78]

Дано = 30°С, =90°С т = = 35 т/ч горячая (греющая) среда — сухой насыщенный водяной пар давление насыщения р = 0,12 МПа тем-пература насыщения =100щ0 = = 104 °С. Здесь давление насыщения — в мегапаскалях, тогда температура насыщения — в градусах Цельсия (формула А. И. Бачинского). [c.429]

Если учесть, что радиус молекулы Н2О составляет 2,29. 10 см, а радиус зародышевой капли при t= 52° С равен в среднем 5,8- 10" см, то станет ясно, что центрами конденсации водяного пара являются скопления в 10—15 молекул. Это обстоятельство отчасти объясняет, почему формула для р/ра, основывающаяся на уравнении Ван-дер-Ваальса, приводит к правильным значениям предельной степени пересыщения. Действительно, так как зародыши представляют собой небольшие скопления молекул, причем число зародышей становится заметным лишь при предельной степени пересыщения, то во нсей области от точки насыщения до точки предельного пересыщения в пересыщенном паре отсутствуют сложные столкновения молекул (иначе говоря, группы, состоящие из значительного числа молекул, не образуются) и пересыщенный пар можно с достаточной степенью приближения рассматривать как газ, подчиняющийся уравнению Ван-дер-Ваальса (а при достаточно малых давлениях и уравнению Клапейрона—Менделеева). [c.238]

С достаточной для практики точностью можно считать, что водяной пар во влажном воздухе подчиняется законам идеальных газов, т. е. palpa=RaT (см. уравнение (6.9) в 15). Для состояния насыщения при данной температуре Т уравнение Клапейрона имеет вид Рп.н/рп.н= п7 . Из двух последних уравнений видно, что Рп/рп.н=Рп/Рп.н, поэтому для ф справедлива еще одна формула [c.153]

Согласно сказанному ранее пар в суживающейся части и горловине сопла находится в перенасыщенном состоянии. Учитывая сравнительно малое давление пара, примем, что состояние пара от входного до минимального сечения меняется по адиабате pv =plVl , где k в соответствии со сказанным в 7-2 берется для критического сечения. Для выбора числового значения k имеются следующие три возможности 1) вос-лользоваться формулой (6-91) для k на кривой насыщения 2) принять для k рекомендуемое Цейнером значение показателя адиабаты насыщенного водяного пара, равное 1,135 3) считать k таким же, как и для перегретого водяного пара, т. е. 1,30. [c.285]

Если принимать значение k по Цейнеру, т. е. считать А=1,135, го, как показывает срявнение с опытом, действительный расход пара через сопла оказывается всегда большим, чем рассчитанный по формуле (6-91) три данном значении k. Так, -например, при истечении сухого насыщенного водяного пара начального давления pi = 8 бар действительный расход пара по опытам Бендемана равен не 0,635Ймин У P lvt, как это должно было бы быть на основании формулы (7-37) при значении fe= 1,135, а 0,645Qm4h к pi/ui. Можно было бы взять значение k такое же, как для перегретого водяного пара, т. е. 1,3 в этом случае G было бы равно 0,666 VPi/Vi, что также не согласуется с опытом. [c.286]

В сверхзвуковой области истечения прнмепенне коиоидального сопла (рис. 76, в) обеспечит на срезе сопла критическое давление, определяемое по формуле (579). Средние эмпирические значения показателя адиабаты для перегретого пара к - 1,3, дли сухого пара к — -- 1,135. Для влаж1Ю1 о водяного пара можно использовать приближенное эмпирическое соотношение к = 1,035 + 0,1 х. С учетом приведенных значений к для перегретого пара Рщ, == 0,546 и д.пя сухого насыщенного пара (3, ,, =- 0,577. [c.251]

Свойства воды и водяного пара в интервале температур 0—700 °С и давлений до 30 МПа. Упрощенные соотношения для давлений от 5,0 до 18,0 МПа и температур от 150 до 600 °С (П.1.6)—(П.1.18) получены по данным [5, 7] Б. Н. Кокоревым и Н. Л. Бойко. Они просты для использования и обеспечивают необходимую точность и непрерывный переход из области недогретой воды в область перегретого пара через состояние насыщения. При заданной энтальпии / и давлении р температура недогретой воды /,к вычисляется по формуле [c.200]

По таблицам водяного пара для каждой температуры ts находим давление Рп и, задаваясь значением давления Р, по формуле получаем соответствующее значение d. Графики ts = j d) приведены на рис. 5-1, а. На этом же рисунке нанесем графики зависимости температуры стенки /ст цилиндра, например дизеля 6412/14, от давления Р в нем, определяемые по положению (ходу) поршня. Конденсация влаги будет происходить, если температура стенки будет ниже температуры насыщения воздуха при том же давленпн ст < U- Графики позволяют судить о процессах конденсации или испарения влаги, которые происходят в цилиндрах дизеля. [c.125]

В настоящей работе уже были рассмотрены охладители дизелей, компрессоров и другого энергетического оборудования, в которых происходит охлаждение воды до температуры примерно 30 °С за счет ее испарения при непосредственном контакте с воздухом или выхлопными газами. Получение более низких температур воды, например 5—8 °С — для кондиционирования воздуха, связано о дополнительными трудностями. В вакуумных системах охлаждения, включающих, например, пароэжекторные холодильные машины, требуется очень высокий вакуум (около 0,99) расход воздуха при этом отсутствует. В воздушных испарительных системах охлеждения, под которыми обычно понимают системы оборотного водоснабжения с градирнями и тепломассообменными аппаратами, давление близко к атмосферному Р , расход воздуха максимальный, но температура воды б—8 °С не достигается. Однако комбинирование вакуумной и воздушной испарительной систем охлаждения позволяет достичь необходимых температур воды 5—8 °С при относительно невысоком, технически приемлемом вакууме 0,7—0,95 и на порядок меньшем расходе воздуха, чем в воздушных испарительных системах охлаждения. Выше было дано объяснение причинам уменьшения расхода воздуха. Возможность же снижения вакуума объясняется тем, что теоретическим пределом охлаждения воды в вакуумных системах является температура насыщения пара при данном давлении, в то время как в воздушных испарительных системах охлаждения теоретическим пределом охлаждения воды является температура воздуха (газа) по смоченному термометру, которая отличается от температуры насыщения пара. Поясним это более подробно. Между давлением и температурой насыщения водяного пара существует жесткая связь. Она выражается формулой Фильнея [c.167]

В [4-15] формула (4-4-9) была сопоставлена с опытными данными. Опыты [4-15] проводились при конденсации насыщенного водяного пара с давлением, примерно равным атмосферному, в медной вертикальной трубе диаметром d=10 мм и длиной /=1026 мм. Числа Рейнольдса изменялись в пределах Reno=10 - 5-10 Кеж=107- 540. [c.108]

При 10-2<1К1 а=1,28, 6=0,12 если KIK15, то а=1,28 и 6= =0,21 при этом температуры насыщения водяного пара составляли Та— =298 316 К. Для Тн=353 К при 0,01 П 1 а=1,45, Ь=0,16 или а=1,42 и й=0,12. Снижение теплоотдачи при более низких температурах насыщения объясняется в [4-2] возможным присутствием в паре небольших примесей воздуха. Опытные данные для фреона-21 [4-8] с отклонением не более 5% согласуются с формулой (4-5-14) при а=1,28 в Ь=0,12. [c.122]

Формулу (171) применяют также для определения скорости истечения водяного пара, полагая при этом, что к не представляет собой отношения тшлоемкостей и, а есть опытный коёфициент, равный для перегретого пара 1,3 и для yxoiro насыщенного пара 1,135. [c.146]

Величина Рнас определяется по таблицам водяного пара следующим образом. Сначала находят энтальпию воды при давлении pi и температуре tx перед клапаном. Затем, полагая =i, по таблице для насыщенного пара и воды на линии насыщения находят Рнас, соответствующее Например, известно pi = = 147,1 бар (150. ат), /i = 330° находим = 1517,1 кдж1кг (362,5 ккал/кг) и затем Рнас=126 бар (128,5 ат). Следовательно, если Р2<Рнас (перепад Дрр.о закритический), то в формулу (6-23) подставляется ДРкр= 147,1—126 = 21,1 бар (150—128,5 = 21,5 ат). [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...