Газы Теплоотдача конвекцией Коэффициенты

Если поверхности теплообмена омываются капельной жидкостью или неизлучающим газом, коэффициенты теплоотдачи учитывают только теплоотдачу конвекцией. Коэффициент теплоотдачи на этой поверхности при смывании поверхности нагрева излучающим газом [c.549]

Расчетный вклад конвекции газа в максимальные коэффициенты теплоотдачи слоя медной дроби (626 мкм) [c.65]

Определить коэффициент теплоотдачи конвекцией от дымовых газов к поверхности труб пучка. [c.97]

Найдем число Нуссельта и коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенкам труб. [c.229]

Интенсивность конвективного теплообмена, конечно, зависит ст природы вещества, от теплофизических свойств жидкости (плотности, вязкости, теплопроводности и теплоемкости). Так, если при свободной конвекции коэффициент теплоотдачи для газов а = 5...30 Вт/(м -К), тэ [c.43]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенке зависит от характера омывания поверхности нагрева (поперечное, продольное или косое), скорости и температуры потока, расположения труб в пучке (шахматное или коридорное), физических свойств омываемой среды, от рода поверхности (гладкая или ребристая), определяющего линейного размера, а в отдельных случаях и от температуры наружной стенки омываемой поверхности нагрева. Ниже приводятся указания по определению основных параметров, необходимых для вычисления коэффициента теплоотдачи конвекцией. [c.118]

Рис. 8-9. Коэффициент теплоотдачи конвекцией при продольном смывании поверхностей дымовыми газами и воздухом. Расчетные формулы при охлаждении дымовых газов и

Если поверхности теплообмена омываются капельной жидкостью или неизлучающим газом.то коэффициенты теплоотдачи и 2 учитывают только теплоотдачу конвекцией (а = а о ) и вычисляются по формулам, приведенным на стр. 143-1,52. [c.167]

Поскольку эффективная температура излучающих поверхностей (слой снизу, стены с боков, трубный пучок сверху) ниже, чем к.с> должен быть меньше рассчитанного по к.е- Коэффициент теплоотдачи конвекцией от незапыленного газа при к = 3 4 м/с составляет по расчету 20-40 Вт/(м К). Правда, поток газа над слоем сильно турбулизирован, что приводит к увеличению по сравнению с рассчитанным. Тем не менее можно сделать вывод, что основная составляющая коэффициента теплоотдачи в верхней части топки на рис. 3.19 - лучистая. [c.123]

Следует отметить, что при скоростях газа 4-10 м/с, использованных при псевдоожижении частиц 3,57 мм, коэффициент теплоотдачи конвекцией чистого газа к пучку составляет 50-100 Вт/(м К), т.е. сравним с его значением в слое 250 Вт/(м К). [c.125]

Средняя скорость газов в фестоне, м/с Коэффициент теплоотдачи конвекцией, ккал/(м -ч- С) Суммарная поглощающая способность трехатомных газов, м (кгс/см ) [c.133]

Средняя скорость газов, м/с Коэффициент теплоотдачи конвекцией, ккал/(м=-ч. С) Суммарная поглощающая способность трехатомных газов, м-кгс/см [c.142]

На рис. 154 показано изменение коэффициента теплоотдачи конвекцией к по высоте вертикальной нагретой трубы, расположенной в неограниченном пространстве. Значение аи максимальное внизу трубы, где толщина ламинарного слоя у поверхности минимальная, далее к по мере увеличения толщины этого слоя уменьшается, после чего, по мере развития турбулентности, начинает возрастать и в дальнейшем остается постоянным. Совершенно аналогичная картина движения будет и у нагретой вертикальной стенки. На рис. 155 изображен характер движения среды (жидкость, газ) около различно расположенных в неограниченном пространстве нагретых стенок небольших размеров, обращенных кверху (а), стенок большой протяженности, обращенных [c.271]

Следует также учитывать теплопроводность газовой фазы. Поскольку порозность кипящего слоя несколько выше пороз-ности плотного слоя, то, очевидно, средняя толщина газовых слоев в порах возрастает, и поэтому несколько увеличится абсолютное значение лучистой составляющей коэффициента теплоотдачи, но удельное значение лучистой составляющей теплоотдачи уменьшится по сравнению с теплоотдачей в плотном слое. Последнее объясняется существенным увеличением коэффициента теплоотдачи конвекцией в связи с увеличением скорости и турбулизации газа в слое и уменьшением диаметра частиц. Так, из формулы (201) следует, что [c.365]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией Ок можно определить по следующим формулам [26], принимая за относительную скорость газов скорость витания частиц [c.50]

Наибольшее значение обычно имеют- термические сопротивления переходу тепла от газа к стенке 1/ai и проходу тепла через слои загрязнений. Коэффициент теплоотдачи конвекцией от дымовых газов к стенкам поверхностей нагрева и от стенок к нагреваемому воздуху не превышает 60—70 ккал/м ч град и часто бывает ниже. [c.113]

При моделировании лучеиспускание газов воспроизвести обычно не удается, вследствие чего исследования на моделях позволяют определить лишь коэффициент теплоотдачи конвекцией для незагрязненной поверхности. [c.155]

Рис. 8 12. Приведенный коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном обтекании воздухом и дымовыми газами коридорных пучков труб с поперечными ребрами

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к трубам, шал/м -ч-град [c.195]

Зависимость коэффициента теплоотдачи конвекцией изображена графически на рис. 11-1. Коэффициент теплоотдачи (конвекцией, как видно из этого графика, зависит (главным образом от скорости дымовых газов. [c.191]

При меньшем живом сечении (будет больше скорость газов и выше коэффициент теплоотдачи конвекцией. Но с (повышением скорости газов сопротивление труб конвективного пучка резко возрастает. К тому же тесное расположение труб в пучке не всегда можно выполнить, особенно когда трубы ввариваются в трубные решетки. [c.191]

Рис. 11-1. Коэффициент теплоотдачи конвекцией в зависимости от скорости газов, диаметра труб и отношения шага труб к диаметру.

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенке и от стенки к воздуху при продольном омывании определяется по формуле [c.442]

Пример 27-6. Определить средний коэффициент теплоотдачи конвекцией от поперечного потока дымовых газов состава Н2О = = 11%, СО2 = 13% и N2 == 76% к стенкам восьмирядного пучка труб. Трубы диаметром d = 60 jujm расположены в шахматном порядке. Средняя скорость потока газов в самом узком сечении пучка и = 10 м/сек. Температура газов перед пучком = 1200° С, за пучком = 800° С, угол атаки ф = 50°. Загрязнение труб пучка не учитывать. Давление пара внутри труб 100 бар и температура поверхностей труб / = 31Г С. Одновременно (для сравнения) вести расчет для коридорного расположения пучка труб. [c.446]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стейке и от стенки к воздуху при [c.122]

Коэффициент тенлонередачи для испарительных поверхностей пагрева рассчитывается по формуле (8-7). Входящий сюда коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенке подсчитывают по средним значениям темпе- [c.138]

В иучке со смешанным омыванием — поперечным и продольным — коэффициент теплоотдачи конвекцией рассчитывается отдельно для каждой части пучка (для средних значений температуры газов и скорости в пучке) и усредняется пропорционально величинам поверхностей нагрева обоих пучков. [c.139]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к стенке труб npii коридорном расположении змеевиков определяется по формуле (8-32) или по номограмме рис. 8-8. [c.146]

Коэффициент теплоотдачи конвекцией, ккал/(м -ч-"С) Суммарная поглощательная способность трехатомных газов, PnS адСгСхСф pr S 67,4 61,5 0,205 33,8 [c.137]

С физической точки зрения теплоотдача конвекцией представляет двустадийный процесс, поскольку характер движения жидкости или газа у поверхности нагрева и в отдалении от нее принципиально различен. Как известно, движение у поверхности в пограничном слое толщиной 6 носит всегда ламинарный характер, тогда как в отдалении оно может быть ламинарным, но чаще всего турбулентным. Перенос тепла в пограничном ламинарном слое сводится к молекулярному диффузионному процессу— теплопроводности (> ) тогда как в потоке, движущемся турбулентно носит характер молярной тепловой диффузии, который, однако, тоже возможно характеризовать некоторым эквивалентным коэффициентом теплопроводности. Если весь поток движется ламинарно, то — = 1 и поэтому весь процесс теплообмена [c.270]

Теплоотдача в условиях слоевого режима с плотным слоем осуществляется как конвекцией, так и лучеиспусканием. В области низких температур газа преобладает конвективная теплоотдача при повышении температуры газа возрастает доля излучения, однако вследствие того, что межкусковые пространства очень малы, газовое излучение происходит в тонких слоях и поэтому конвективная теплоотдача, вероятно, сохраняет свое ведущее значение вплоть до самых высоких температур газа. Соизмеримость удельных значений теплоотдачи конвекцией и лучеиспусканием и невозможность рассматривать их раздельно заставляют пользоваться величиной суммарного коэффициента теплоотдачи ( j, =ак-Ьалуч). зависящего от температуры. [c.299]

Указанные исследования отличаются друг от друга по методике и точности эксперимента, а также и способам обработки экспериментального материала наряду с этим важной общей чертой является то, что эксперименты во всех случаях проводились с неподвижным слоем кусков из различных материалов. Большая часть опытов проводилась со слоем из шаров разного диаметра от 3 до 50 мм, изготовленных из чугуна, стали, свинца и стекла [171, 172, 174—177]. Часть исследователей [171, 173, 174] экспериментировала с кусковым и зернистым материалом неправильной формы, приготовленным из железной руды, известняка, кокса, угля, боя различных кирпичей и т. д. Большая часть опытов проводилась с воздухом при низких температурах (< 300°), и поэтому изучалась только теплоотдача конвекцией. Лишь только в опытах Фурнаса [171] с железной рудой и керамикой температура теплоносителя — газа достигала 1100°. Исследования Фурнаса характеризуются наибольшей подробностью и по результатам отличаются от данных других исследователей. Оценивая эти результаты [165, 178], ряд авторов не учитывает в некоторых из этих опытов Фурнаса влияния лучистой составляющей на величину коэффициента теплоотдачи. [c.300]

Анализ результатов рис. 5-7, а показывает, что наиболее интенсивное омывание змеевиков пароперегревателя имеет место в его средней части вблизи кромки перегородки, разделяющей I и II газоходы. Максимальные значения коэффициентов теплоотдачи в этой зоне достигают 406 ктл1м -ч-град. При движении в направлении от кромки упомянутой перегородки к боковой стенке величины падают до 290 шал м -ч-град, что свидетельствует о снижении интенсивности омывания и тепловосприятия змеевиков пароперегревателя в этом направлении (см. рис. 5-7, а). Эти величины для змеевиков пароперегревателя также ощутимо снижаются и в двух других направлениях от нижней кромки перегородки, разделяющей I и II газоходы в сторону стенки, отделяющей камеру догорания от I газохода, и в сторону задней стенки котла. Отчетливо видно, что более интенсивно омывается часть пароперегревателя, расположенная во II газоходе. В углу, образуемом перегородкой, отделяющей камеру догорания от I газохода, и правой боковой стенкой котла, величины коэффициентов теплоотдачи конвекцией в 4 раза ниже, чем в центре (в месте огибания потоком нижней кромки перегородки между I и II газоходами). Описанная картина распределения коэффициентов а,, по змеевикам пароперегревателя при его расположении между I и II газоходами может быть связана с характером движения воздущного потока в модели (дымовых газов в котле). После перегородки между камерой догорания и I газоходом основная часть потока движется в сторону II газохода, а меньщая его часть отворачивает в угол, образуемый упомянутой перегородкой и правой боковой стенкой котла, где возникает вихревая застойная зона. [c.171]

Сконв — коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к шлаковой пленке, для камер циклонного типа определяемый по формуле [c.161]

На выбор скорости газового потока сильное влияние оказывают также температурные условия, в которых работает поверхность нагрева. Коэффициент теплоотдачи излучением от продуктов сгорания к поверхности нагрева ал вызывается наличием большого газового объема при высокой температуре. Теплоотдача межтрубным излучением увеличивается с повышением температуры продуктов сгорания и увеличением объема газов. Поэтому для фестона, где температура продуктов сгорания 1 000—1 100° С, объем газов при большом шаге труб достаточно велик. В этих условиях теплоотдача межтрубным излучением составляет заметную величину, и повышение скорости продуктов сгорания за счет уменьшения газового объема нецелесообразно. В области экономайзера и особенно воздухоподогревателя, где из-за низкой температуры газового потока межтрубное излучение малоэффективно, наоборот, более целесообразно трубную систему выполнять с плотным шагом, увеличивая тем самым скорость газового потока и повышая теплоотдачу конвекций. На выбор скорости продуктов сгорания также оказывает влияние зольность топлива. При камерном сжигании твердого топлива с удалением шлака в твердом состоянии, когда через газоходы выносится до 85—90% всей золы топлива, скорость продуктов сгорания ограничивают услогиямц предотвращения золового износа поверхностей нагрева, С учетом всех факторов при поперечном омывании поверхности нагрева допускают скорости примерно до 10 м/сек, а при продольном омывании примерно до 13 м1сек. Жидкое шлакоудаление, а также сжигание газа и мазута допускают некоторое повышение скорости-газового потока. [c.162]

Коэффициент теплоотдачи от дьшовых газов к стенке ai слагается из коэффициента теплоотдачи (конвекцией ок и коэффициента теплоотдачи излучением ал, т. е. [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...