Характеристики насосов и работа насосов на сеть

ХАРАКТЕРИСТИКИ НАСОСОВ И РАБОТА НАСОСОВ НА СЕТЬ [c.153]

Рассмотрим далее режимы работы ПТУ при СД с нерегулируемыми питательными электронасосами. Пусть характеристика такого насоса соответствует кривой 3 (рис. VHI.17). Уменьшенному расходу питательной воды при работе блока с ПД соответствуют точки В на характеристике насоса и С — на характеристике сети. Так как характеристика нерегулируемого насоса не может быть смещена, для совместной работы насоса с сетью необходимо смещение вверх характеристики сети. Это достигается прикрытием РПК, причем его сопротивление возрастает на величину, определяемую отрезком ВС. Затраты мощности на привод насоса оказываются больше, чем в рассмотренном выше случае. Требуемое давление за насосом при переходе к скользящему давлению свежего пара определяется точкой l. Невозможность смещения характеристики насоса вынуждает, однако, применять в этом случае большее дросселирование в РПК (отрезок B i). Следовательно, нерегулируемый питательный насос не позволяет реализовать возможности уменьшения затрат мощности на его привод, определяемой характеристикой сети при СД. [c.146]

Применяя разобранные способы решения задач о работе объемных насосов на сеть, следует иметь в виду, что опытные характеристики объемных насосов обычно даются в виде зависимостей подачи насоса и его КПД п,, от давления насоса р (рис, XIV—19). [c.422]

Режим работы с жесткой характеристикой насоса и дросселированием избыточного давления неэкономичен, что особенно резко проявляется в более мощных установках. В этих случаях рекомендуется применять, если возможно, схему регулирования, показанную на рис. 10.6,а. Если не удается отказаться от питательного клапана, то можно регулировать перепад давлений на клапане согласно схеме 10.6,с (насос с регулируемым числом оборотов в качестве регулирующего органа для поддержания перепада давлений). Соответствующие характеристики приведены на рис. 10.7,с. При ограниченном диапазоне изменения числа оборотов часто применяют комбинацию схем рис. 10.6,6 и с. И наконец, для того случая, когда несколько потребителей питаются от общей сети, можно рекомендовать схему рис. 10.6,перепаду давлений всех потребителей поступают в избирательное устройство 3, которое передает последующим элементам только сигнал, соответству-236 [c.236]

Совместная работа двух насосов на сеть. Рассмотрим принцип совместной работы двух насосов на общую сеть (трубопровод). Насосы могут включаться в сеть различно последовательно для увеличения напора, параллельно для увеличения расхода и смешанно. Эффективность работы будет максимальной, когда характеристики насосов одинаковы или мало отличаются одна от другой. [c.75]

Из теории известно, что совместная работа насосов и сети не всегда возможна. Поэтому необходимо проверить, находится ли рабочая точка насоса на его характеристике я" = / (Q) (см. 3.7). Для примера напор насосной установки = — соответствующий расход 945 = 80,3 л/с укладываются в диапазоны по напорам от 48 до 90 м и по расходам от 10 до 83 л/с. Следовательно, совместная работа насоса 4—5 с трубопроводом возможна. На рис. 27 показан график напоров по маршруту 1 4 5 6 3. [c.111]

Характеристики лопастных насосов представляют собой графическую зависимость напора Я насоса от расхода Q жидкости. С учетом гидравлических потерь энергии, которые пропорциональны квадрату скорости, а следовательно, и квадрату расхода Q , может быть построена характеристика сети, показывающая требуемый для подъема жидкости и преодоления сопротивления сети напор насоса, определяемый суммой Яс = = Я,р = Я, + Яев + zQ где Я, и Ясв-геометрический и свободный напоры г — общий коэффициент сопротивления трубопроводов. Для определения устойчивого режима работы насоса на его характеристику наносят характеристику сети (рис. 2.15, а) точка пересечения этих характеристик называется рабочей точкой для данной сети. При регулировании дросселированием (задвижкой) про- [c.33]

На рис. 11.5 приведены характеристики трубопроводов Si и Si+ -f S2, разнотипных насосов / и // и их суммарная напорная характеристика (Q — Каждый из насосов при индивидуальной работе на трубопровод с характеристикой Si (перекачиваемая среда поступает в бак Б, задвижка г закрыта) развивает соответственно подачи Qi и Qu при напорах Hi и Яц. Мощность и КПД первого насоса характеризуется точками 2 и 5, а второго — 3 тл. 6. При последовательной работе насосов с характеристикой S] их совместный режим определяется рабочей точкой А, которая характеризуется подачей Qi+n и напором Hi+u. Из анализа характеристики видно, что последовательное включение насосов приводит не только к увеличению напора, но и к возрастанию подачи, если ее не ограничивать. В том случае, когда требуется сохранить прежнюю подачу (например, Qj), но поднять перекачиваемую среду в бак Б на высоту, в два раза большую (2Яг), характеристика сети трубопроводов [c.121]

Пусть заданы рабочая характеристика насоса (рис. 10.3) и характеристика насосной установки (рис. 10.9) и требуется определить режим работы насоса на заданный трубопровод. С этой целью на одном и том же чертеже в одном и том же масштабе строят характеристику насоса и характеристику сети. Точка А их пересечения и определяет, режим работы насоса на заданный трубопровод (рис., 10.10). [c.124]

Н сос имеет определенную форму напорной характеристики V—H, характеристик V—N и КПД У—г, определяемых опытным путем. На рис. 5.3 представлен график совместной работы насоса и трубопроводной сети. В установившемся режиме при работе насоса на заданную сеть Я = Я , У=У , т.е. напор Я, создаваемый насосом, равен сопротивлению сети подача насоса V равна расходу в сети V,.. Точка А определяет режим работы системы и рабочие параметры К и Я. Положение точки А в системе с данным насосом может изменяться [c.421]

П о м п а ж О м называют явление автоколебаний жидкости в системе насос—сеть. Возникает помпаж в области неустойчивой зоны характеристики насоса, характеризующейся неравенством dW/d F > О, при наличии аккумулирующей способности сети. Сеть обладает аккумулирующей способностью в том случае, если жидкость подается под уровень жидкости в напорном резервуаре (см. схему на рис. 6-23). При большой аккумулирующей способности сети весь участок характеристики, где dH/dV > О, определяет область неустойчивой работы. Пересечение характеристик насоса и сети в этой области (кривая III) или касание характеристик (кривая II) приводит к помпажу. Так, например, для сети III возмущение в сторону уменьшения подачи приводит к переходу режима работы в точку Е (при наличии обратного клапана), затем скачком— в точку F и постепенно в точку G, соответствующую максимуму напора, а затем-снова скачком —в точку Я и (снова постепенно) в точку Е. [c.307]

На рис. 39, б показан график работы центробежного насоса в разветвленной сети. Из резервуара I насос подает жидкость в резервуары П и П1, расположенные на различных отметках. Сначала независимо одна от другой строятся характеристики к и трубопроводов отдельных резервуаров с учетом Ярт-При дальнейшем построении учитывается, что общий расход в ветвях равен их сумме. [c.69]

На рис. 40, б показано графическое решение задачи о параллельной работе центробежных насосов в одном общем магистральном трубопроводе. Кривые Q—H)l и Q—H) I построены для первого и второго насосов, Ли, — характеристика трубопровода. Так как при параллельном включении насосов в сеть напоры их одинаковы, а подачи суммируются, то эквивалентная характеристика установки строится путем сложения подач отдельных насосов, соответствующих какому-либо напору. Если, например, при напоре Я подача 70 [c.70]

Режим работы каждого из насосов и суммарные параметры их работы определяются точкой пересечения характеристики сети с суммарной характеристикой насосов (точка. 4 на фиг. 27-21). [c.397]

При параллельной работе на одну систему двух одинаковых центробежных насосов суммарная подача масла будет определяться сопротивлением сети, и она меньше суммы подач нри раздельной работе каждого насоса на ту же систему. В случае остановки одного из насосов сопротивление сети уменьшится, одновременно с этим уменьшится и напор оставшегося в работе насоса, что вызовет увеличение его нодачи. В зависимости от рабочей характеристики насоса увеличение подачи может доходить до 30% нормальной. [c.150]

Нарушения нормальных режи- MOB работы осевых циркуляционных насосов при их работе в общую сеть могут происходить и не только в процессе пуска. Загрязнение конденсаторов, срыв сифонов на сливных трубах, переключения в схеме водоснабжения — все эти факторы могут перевести часть насосов или какой-либо один насос в неустойчивый режим нерабочей части характеристики. Это свидетельствует о том, что осевые насосы мало приспособлены к работе на общую магистраль и при такой схеме работы они по надежности не могут конкурировать с центробежными насосами. [c.278]

При эксплуатации радиального турбодвигателя в производственных условиях обеспечить постоянное давление воды р на входе в него при всех режимах работы практически невозможно. Это обусловлено характеристикой шахтной водонапорной сети, питаемой обычно секционным центробежным насосом. В случае прямого соединения насоса и турбины при автомодельном режиме течения жидкости в трубопроводе характеристика шахтной сети, приведенная к входному патрубку турбодвигателя, имеет вид [c.439]

Точка 1 пересечения характеристики системы с характеристикой насоса является решением уравнения (2.29) и позволяет найти расходы Рм и Рв1. Для различных сочетаний характеристик сети и нагрузок на потребителях расходы и Рв1 могут быть положительными (потребители преодолевают нагрузку) и отрицательными (потребитель проседает под нагрузкой). Найдем соотношения, определяющие режим работы потребителей в двухконтурной системе (см. рис. 2.47) [c.88]

Режим 2. Сопротивления трубопроводов, регулировка золотников и характеристики насосов I и II систем одинаковы, насос III системы имеет меньшую производительность. Характеристики насосов, потерь в сети и величины располагаемых давлений даны на рис. 2. 67, на котором выделены три характерные области работы гидроусилителей. [c.101]

Режим 3. Производительность насосов одинакова, характеристика сети и регулировка золотников систем I и II одинаковы, а сопротивление сети системы III из-за неправильной регулировки золотников больше, чем сопротивление систем 1 и Н. Характеристики насосов, потерь в сети и величины располагаемых давлений даны на рис. 2. 68, на котором выделены три характерные области работы гидроусилителей. [c.101]

Для правильной и экономичной эксплуатации насосов необходимо знание персоналом зависимости напора и требуемой мощности от производительности насоса, его характеристики, а также характеристики сети, на которую работает питательный насос — гидравлического сопротивления трубопроводов, арматуры и подогревателей питательной воды при различной нагрузке. Давление питательной воды перед котлом должно обеспечить нормальное питание его через экономайзер при наибольшем возможном давлении в котле, максимальных нагрузке и гидравлическом сопротивлении водяного экономайзера и питательной арматуры с достаточным запасом по давлению и производительности. [c.269]

Другой пример. Гидромуфта приводит центробежный насос, питающий паровой котел, причем характеристика работы потребителя и сети такова, что напор насоса изменяется прямо пропорционально числу оборотов. Так как мощность насоса равна произведению QH, то мощность на ведомом валу гидромуфты в данном [c.163]

Пересечения характеристик при разных числах оборотов с характеристикой сети (точки ах, На, а , а ) определяют режимы работы машины при разных частотах вращения п. Расход энергии уменьшается за счет снижения напора, развиваемого насосом (вентилятором), в точке Са на Ар , в точке Пз — на Ар и т. д. В большинстве случаев наиболее экономичное изменение частоты вращения электропривода достигается при помощи гидромуфт. [c.263]

Установившийся режим работы насоса на сеть из условий равновесия возможен при Ркн = Ркс- Для определения производительности насосов при совместной работе на сеть строят характеристики jB = /](QH) и = = hiQ )- Складывая подачу насосов при одинаковых значениях давления в коллекторе и определяя точку встречи их сумма.рной характеристики с характеристикой сети, находят их режим при совместной работе. [c.349]

При работе гидромуфты с турбомашиной может наблюдаться при определенных условиях и второй вид изменений нагрузки (Л 2 = Л н1 ). Такие условия могут встретиться, например, на самолете, при работе нагнетателя на моторе при постоянном давлении иаддува (рн = onst), т. е. при условии постоянства весового расхода воздуха, подаваемого в мотор при изменении числа оборотов крыльчатки нагнетателя в зависимости от изменения высоты полета. Гидромуфта может приводить центробежный насос, питающий паровой котел, причем характеристика работы потребителя и сети будет такова, что напор насоса изменяется прямо пропорционально числу оборотов. Так как мощность насоса равна произведению QЯ, то мощность на ведомом валу гидромуфты в данном случае будет изменяться пропорционально квадрату числа оборотов, и потери выразятся следующим образом [c.177]

Уравнение (23.18) называют уравнением характеристики системы сети), а график, иостроеиньп по этому уравнению, — характеристикой трубопровода [системы]. Рабочая характеристика насоса, показывающая зависимость создаваемого напора от подачи, не позволяет найти, в каком режиме насос будет работать на заданную систему. Для решения зтого вопроса необходимо рассмотреть совместно характеристику насоса и характеристику системы (рис. 23.8). Точка А пересечения характеристик называется рабочей точкой насоса. Рабочая точка показывает, в каком режиме работает данный насос на заданную сеть. В точке А развиваемый насосом напор равен требуемому /7 "= + + р7(рё ) + т. е. энергия, сообщенная жидкости в насосе, [c.317]

Таким образом, устойчивая работа насоса с производительностью меньше невозможна и приводит к периодическим, толчкообразным изменениям режима — помпажу. Восходящая ветвь характеристики насоса является ветвью неустойчивых режимов работы. Устойчивая работа на этом участке характеристики возможна лишь при на"ичии дроссельного регулирования и если потенциальный напор сети не превосходит Hq. [c.349]

Зная сопротивление сети, по измеренным значениям давления нагнетания в насосе можно рассчитать значение /3. Результаты этих расчетов представлены на рис. 5.12 (кривая 5). На этом же рисунке представлены сравнительные выходные характеристики пароводяного инжектора, теоретически достижимые в рамках теории, изложенной в [47] (кривая 1), и на основе полученного в данной работе результата (кривая 2) при одинаковых начальных параметрах рабочей и транспортируемой сред. (Геометрия проточной части в обоих случаях будет различной.) Из сравнения видно, что работа насоса при условии наличия двухфазной смеси на входе в камеру смешения оказывается существенно более эффективной, чем при условии обязательной и полной конденсации рабочего пара перед входом в камеру смешения. Физически повышение эффективности работы насоса осуществляется за счет снижения диссипативных потерь в процессе обмена импульсом между паром и жидкостью. В первом случае в основе процесса, имеющего место в инжекторе, лежит механизм теплообмена и обмена количеством движения между транспортируемой и рабочей средой на основе вязкого трения. Во втором случае в основе обмена количеством движения в скачке лежит механизм упругого взаимодействия молекул пара с мелкодиспергированны-ми частицами жидкости. Вклад теплообмена и обмена количеством движения будет тем меньше, чем меньшим будет время протекания обменных процессов. Как было показано в [72], при определенных (максимальных) значениях противодавления скачок давления в камере смешения становится близким к прямому, т.е. время обменных процессов становится минимальным. [c.116]

Параллельная работа насосов (рис. 10.11, а) в общую сеть применяется для увеличения подачи. Для параллельной работы наиболее подходят насосы с непрерывно падающими напорными характеристиками с крутизной, превыщающей технологические допуски на отклонение характеристики. Параллельно могут работать насосы с различными характеристиками и различных типов (центробежные и поршневые). Общая характеристика группы насосов без учета сопротивления соединительных трубопроводов получается путем сложения абсцисс характеристик отдельных насосов для постоянных ординат =5 onst. Точка пересечения общей характеристики с характеристикой системы определяет рабочую точку параллельно работающих насосов. Очевидно, что [c.250]

Кроме того, насос объемного типа имеет неблагоприятную характеристику (рис. 10.2), что особенно проявляется в переходных процессах регулирования. Теоретическая характеристика насоса вертикальна. Из-за неизбежных перетечек из напорной линии во всасывающую действительная характеристика слабопадающая, т.е. с ростом давления за насосом его подача несколько уменьшается. На установившихся режимах работы турбины гидравлическое сопротивление внешней сети насоса определяется практически постоянным расходом масла, идущего на смазку подшипников, и достаточно ста- [c.263]

Схемы и основные характеристики трех типов блоков питания показаны на рис. 2. 5. Для каждого из блоков необходимо рассматривать два режима работы первый — работа собственно насоса объемного типа при Q= onst, второй — режим p onst. Второй режим обеспечивается переливным клапаном, или регулятором производительности, или аккумулятором. В последнем случае давление в аккумуляторе рак, естественно, не постоянно, однако для малого промежутка времени можно считать Рак = = onst. Напомним, что режим работы любого блока питания будет определяться точкой пересечения его характеристики p=/(Q) с характеристикой сети. Так, пересечение (рис. 2.5) характеристики сети A/ = f(Q) с характеристикой насоса постоянной производительности (НПо) и переливного клапана (ПеК) в точке 1 определяет давление pi и расход Qi на выходе из насоса При появлении в системе нагрузки R на ее преодоление тра- [c.61]

Смотреть страницы где упоминается термин Характеристики насосов и работа насосов на сеть : [c.122] [c.425] [c.349] [c.122] [c.124] [c.396] [c.121] [c.125] [c.358] [c.146] [c.40] [c.40] [c.36] [c.396] [c.393] [c.395] [c.396] [c.84] [c.80]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...