Частотные характеристики волновых процессов

Этот способ широко используется как в методике сквозного, так и поверхностного прозвучивания. Основными источниками ошибок здесь являются крутизна фронта импульса, изменение крутизны фронта импульса в процессе его распространения за счет поглощающих свойств материала и изменения частотной характеристики волнового процесса. [c.75]

Частотные характеристики волновых процессов [c.196]

Для оценки и выбора эффективной осевой нагрузки может быть использована частотная характеристика волновых процессов, рассматриваемая в качестве упрощенной, пригодной для визуального контроля и представляющей собой плотность импульсного потока (число импульсов в единицу времени), и более сложной, получаемой при обработке на РС или специализированных устройствах в виде спектральной плотности процесса. [c.212]

Частотные характеристики волновых процессов, полученные при бурении на рабочих режимных параметрах, свидетельствуют о преимущественно низкочастотном и среднечастотном характере этих процессов. Спектры регулярных волн-помех характеризуются пониженными значениями основной частоты, но отличие это не является значительным. [c.218]

При сопоставлении графиков частотной характеристики передаточной функции (рис. 6.11) и спектров волновых процессов, зарегистрированных в верхней части бурильной колоны (рис. 6.9, 6.10), можно отметить соответствие частотных характеристик по энергетически значимой полосе частот. Это позволяет сделать вывод, что передаточная функция К((у) является своеобразным фильтром волновых процессов на забое скважины и спектральная характеристика волнового процесса в верхней части бурильной колоны (8вк) определяется из соотнощения = К а>)8з й)). Таким образом, спектральная характеристика волнового поля на [c.199]

Обычно расчет устройств на СПЛ с неуравновешенной связью осуществляется при помощи классических матричных методов [2, 63]. Очевидно, что такой подход лишь косвенным образом дает представление о волновых процессах, протекающих внутри черного ящика . Задача исследования связанных волн в устройствах на СПЛ с неоднородным диэлектриком решалась в работе [49], но результаты этой работы были ограничены расчетом частотных характеристик. [c.42]

Все устройства на запредельных волноводах характеризуются наличием области с распространяющимся волновым процессом. Такие области создаются путем введения в запредельный волновод металлических (штыри, диафрагмы) [16, 31—33] или диэлектрических неоднородностей [58]. Применение запредельных волноводно-диэлектрических структур в качестве базовых элементов СВЧ устройств существенно расширяет функциональные возможности последних. Эти возможности иллюстрируются ниже на примере волноводно-диэлектрических фильтров с запредельными связями. Такие фильтры обычно представляют собой отрезок запредельного волновода с диэлектрическими неоднородностями [45, 58], параметры которых (диэлектрическая проницаемость, геометрические размеры, ориентация и т. д.) выбираются так, чтобы в месте их расположения могла распространяться волна основного типа. Задавая определенным образом параметры неоднородностей и их взаимное расположение друг относительно друга, можно получить фильтры с требуемыми частотными характеристиками. [c.8]

Все приведенные здесь зависимости сейсмоакустических характеристик от осевой нагрузки не могут быть аппроксимированы какой-либо плавной кривой (показательной функцией, экспонентной), они осложнены пиками или экстремумами. Анализ амплитудно-частотных и энергетических характеристик волновых процессов, сопровождающргх бурение скважин, позволяет дать следующее объяснение этим явлениям. [c.215]

Значение колебательной мощности в вибрационных исследованиях. Вибрационное поле сложной конструкции приходится оннсывать многомерными векторами и матрицами. По мере увеличения размерности системы эти характеристики становятся все менее наглядными и достоверными, не дают прямой и достаточно точной оценки наиболее общих, энергетических свойств вибрационного процесса. Например, нри решении задач виброзащиты стремятся минимизировать сумму средних квадратов виброскоростей в заданных точках сложной системы. Из-за резкого различия частотных характеристик (импеданса) энергетический вклад отдельных слагаемых неравномерный в отличие от однородной акустической среды, имеющей одинаковое волновое сопротивление в разных точках. Поэтому в виброакустике нельзя ограничиваться измерением средних квадратов, необходимо развивать точные методы измерения колебательной мощности [6]. Эти методы позволяют дать простую и наглядную оценку акустической мощности, излучаемой системой помогают определить утечку колебательной энергии в опоры, т. е. демпфирующие свойства опор уточнить критерии виброзащиты. Суммарный поток колебательной энергии, или активную колебательную мощность, Л/а используют для вычисления эффективных частотных характеристик, которые, несмотря на некоторую условность, являются наиболее обоснованным результатом усреднения характеристик системы в отдельных точках [2, И]. В диффузных вибрационных полях, возбуждаемых случайным шумом, потоки энергии являются основными расчетными величинами [10]. [c.326]

Одной из особенностей комплекса программ для проектирования управляемых устройств на основе МСПС является включение в его состав программ анализа волновых процессов [20] в управляемых секция/ Это позволило на примерах создания ряда устройств наряду с традиционными критериями, устанавливаемыми из сравнения частотных и регулировочных характеристик, целенаправленно сформулировать дополнительные критерии и осуществлять выбор структуры по требуемым волновым свойствам используемых линий и структур в целом. Возможно, что отмеченный путь не столь прост и нагляден, но ои содержит в себе подчас необходимый при поиске новых устройств анализ волновых процессов в МСПЛ, поэтому затраты на запуск и эксплуатацию программ вполне окупаются, т. к. для разработчика открывается возможность исследования физической картины распространяющихся волн. [c.112]

Короче говоря, необходима физическая оптика, основанная на принципе Гюйгенса, чтобы определить амплитуду световой волны и, следовательно, распределение освещенности в плоскости изображения, зная амплитуду и фазу волнового возмущения в пределах выходного зрачка оптического прибора. Значит ли это, что мы полностью исключаем геометрическую оптику Нет, не значит. Если мы временно пренебрежем воздействием поглощения или покрытия на амплитудное распределение по выходному зрачку, то окажется, что фазовое распределение по зрачку точно определяется оптическим ходом, который набегает в результате прохождения луча от одной поверхности до другой. В принципе такое суммирование оптической разности хода при прохождении луча от одной поверхности до другой может быть осуществлено с любой точностью вплоть до выходного зрачка. Но для того чтобы определить распределение освещенности в изображении точки, на участке от выходного зрачка до плоскости изображения необходимо пользоваться физической оптикой. Тот факт, что схемы прохождения лучей в предыдущей главе часто грубо соответствовали действительности, хотя волновые отклонения достигали нескольких длин волн, проистекает из принципа оптического соответствия, но это обстоятельство не должно отвлекать нас от более фундаментального факта. Мы не должны упускать из виду, что процесс прохождения света на участке между выходным зрачком прибора и плоскостью изображения — это процесс распространения волны. С этой точки зрения оптическую частотную характеристику не следовало бы рассматривать как fait a ompli ), т. е. как нечто такое, что можно измерить лишь после того, как прибор сконструирован, изготовлен и собран. Напротив, это — характеристика, находящаяся под непосредственным контролем конструктора оптических систем, и она полностью определяется формой волнового фронта, выходящего из выходного зрачка прибора. [c.115]

На практике, однако, величиной, которая характеризует излучатель, возбугадающий колебания в жидкости, являет не по-, тендиал смещения, а давление. Точно так же одной из основных измеряемых на практике компонент волнового поля в водо -насыщенных скважинах является давление. Следовательно, полученная в результате численного моделирования зависимость давления от частоты Р(и)) есть частотная характеристика фильтра, адекватно описывающего процесс взаимодействия импульса давления, возбужденного скважинным излучателем, со сква- жиной. [c.82]

Если сравнивать известные СВЧ фильтры, в которых формирование частотных характеристик осуществляется на основе классических волновых процессов, по минимуму потерь [1], то наилучшими показателями обладают волноводные фильтры. Это объясняется тем, что в сантиметровом диапазоне волноводные линии передачи имеют наибольшую собственную добротность [2]. Волноводные фильтры хорошо зарекомендовалн себя в стационарной аппаратуре [3, 50], где требование минимальных потерь имеет более важное значение, чем габаритные и весовые показатели. Однако для малогабаритной аппаратуры (переносной или устанавливаемой на подвижных объектах) габариты и масса являются решающими факторами и вопросы миниатюризации фильтров оказываются здесь весьма актуальными. В то же время накопленный опыт по миниатюризации СВЧ фильтров позволяет сделать вывод, что габаритные и энергетические показатели являются противоречивыми [4], и в каждом конкретном случае приходится идти на компромисс. [c.6]

Корреляционные функции, определяемые как математическое ожидание произведений сдвинутых по времени или в пространстве центрированных реализаций мгновенньк флуктуаций случайного процесса, характеризуют степень линейной связи этих процессов, соответствующей их динамическим уравнениям. С помощью корреляционных функций устанавливаются такие количественные характеристики, как дисперсия, характеризующая мощность процесса, и временной или пространственный интервал корреляции, определяющий минимальные время или расстояния, начиная с которых статистической связью процессов можно пренебречь. Кроме того, свойства гауссовых процессов полностью определяются их корреляционными функциями, а корреляционные функции, в свою очередь, однозначно описывают частотно-волновую структуру процесса. [c.129]

Проблема расчета звукоизоляции всего корпуса в целом представляет значительные трудности, так как требует решения комплексной сопряженной задачи излучения прямоугольной конструкции с учетом резонансных колебаний стенок (подробнее об этой задаче сказано в гл. 2). Приближенное решение задачи исследовалось в ряде работ, напрнмер, в [5.11] выполнен расчет звукоизоляции по шуму прямоугольного корпуса с одной гибкой стенкой, остальные жесткие. Результаты позволяют выделить три частотных области звукоизоляции, качественно сходные с областями звукоизоляции для одной стенки в первой — звукоизоляция по шуму определяется отношением упругости объема внутри корпуса к упругости стенок во втором — основное влияние оказывает многорезо-иансное возбуждение стенок и объема воздуха в третьей — влияет частота волнового совпадения . В процессе макетирования АС обычно проводится экспериментальная отработка звуко- и вибро-изоляционных характеристик различных вариантов конструкции корпусов. [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...