Расчет центробежных форсунок

Согласно опытным данным, поток в такой камере по основным своим чертам близок к идеализированной схеме, положенной в основу расчета центробежной форсунки [Л. I]. При этом в циклонной камере за расчетное сечение следует принимать плоскость меньшего радиуса выходного насадка (сеч. АА на рис. 1). [c.156]

Расчет центробежных форсунок [c.313]

Расчет центробежных форсунок (с завихрителем и тангенциальных) проводится следующим образом. Зная примерные габариты форсунок, можно при проектировании головки (см. 50) определить число форсунок Z, которое можно разместить на данной головке. [c.313]

Расскажите порядок расчета центробежной форсунки. [c.332]

Однако эксперименты, проведенные с реальной жидкостью, показывают, что радиус воздушного вихря в камере приблизительно такой же, как и в сопле, что противоречит полученному результату. На основании этого Тейлор полагает, что теория центробежной форсунки, развитая для случая идеальной жидкости, не применима для расчета истечения реальной жидкости. Он считает, что при входе реальной жидкости в распылитель у стенок камеры завихрения образуется заторможенный пограничный слой, перемещающийся внутрь камеры вследствие наличия радиального градиента давления этот пограничный слой перекрывает пограничный слой, создающийся у стенок выходного сопла. Проведенные Тейлором расчеты и опыты показали наличие осевого потока по всей поверхности воздушного ядра. Полученная при расчетах толщина пограничного слоя оказалась приблизительно равной толщине пленки жидкости, вытекающей из сопла центробежного распылителя. Таким образом, можно полагать, что вся жидкость вытекает в форме пограничного слоя. В связи с этим ниже рассматривается расчет толщины пограничного слоя. [c.54]

А. Расчет механических форсунок центробежного типа [c.174]

В третьей ступени увлажнения используются также центробежные форсунки (рис. 2.7,6). Пар подводится несколькими каналами тангенциально в камеру закручивания. Сюда же по каналу направляется конденсат. После перемешивания распыляющаяся капельная среда направляется в сопло и далее в форкамеру стенда. Форсунка обеспечивает -регулировку дисперсности в широких пределах. Форсунки эжекторного и центробежного типов дают некоторый разброс капель п(1 размерам. В ряде случаев необходимо получение капель строго одинакового размера. Практически монодисперсные капли могут быть получены при использовании генераторов цепочек капель, работающих на принципе акустического разрушения ламинарной струи, истекающей из капилляра [36] . Цепочки капель необходимы при изучении движения капель, их соударения, отражения от поверхностей и т. п. Генераторы капель могут являться эталонными устройствами для введения в поток капель строго заданного размера, что полезно и в случае тарировки приборов для измерения дисперсности. Вопросы конструирования и расчета генераторов капель изложены в [100], где показано, что радиус капилляра и радиус капли связаны соотношением г 1,5/ к. Разработанные в МЭИ генераторы цепочек капель позволяют получать капли с размерами от 1 10 до 20-10 м. [c.33]

В пределах относительно небольших величин потерь влияние стенок можно учесть соответствующим уменьшением коэффициента е для камеры, обладающей большей шероховатостью. Однако по мере увеличения влияния местных вихреобразований, очагами которых служат неровности футеровки, закономерность протекания зависимости вращательной скорости от радиуса настолько искажается, что становится трудно говорить о потенциальном" и квази-твердом" вращении даже с определенной степенью приближения появляются просто зоны возрастания и убывания вращательной скорости, трудно поддающиеся аналитическому выражению. В силу этого обобщение по теории центробежной форсунки данных циклонных камер, обладающих грубой шероховатостью стенок, может в ряде случаев привести к ошибкам принципиального характера. Расчет таких камер по вышеприведенным формулам носит чисто условный, грубо практический характер, не дающий возможности раскрыть существа протекающего аэродинамического процесса. [c.159]

Для определения дополнительно к приведенному равенству следует прибегнуть к расчету, аналогичному определению радиуса вихря в теории центробежной форсунки Г. Н. Абрамовича [Л. 9], с учетом коэффициента е. [c.185]

В книге рассмотрены процессы распыливания тяжелых жидких топлив. Даны гидравлические и дисперсионные характеристики форсунок различных типов, а также результаты исследования зависимостей этих характеристик от конструкций, основных размеров и режимов работы форсунок. Приведены эксплуатационные требования к форсункам, даны рекомендации для их реализации и методика расчета центробежных распылителей. [c.2]

При расчете форсунок, работающих на тяжелых топливах, необходимо учитывать силы трения топлива о торцовые стенки камеры закручивания, поэтому характеристика А заменяется на Aj, а если учитывать сопротивления и силы- трения топлива в пристенной области,— на Аээ- Отсюда ясно, что для определения коэффициентов расхода jij. и а также коэффи циента можно пользоваться кривыми, приведенными на рис. 18, откладывая по оси абсцисс вместо А соответственно значения А и Agg. Справедливость этого подтверждается многочисленными опытными данными. Так, результаты исследования центробежных форсунок на тяжелых топливах показали, что кривая, характеризующая зависимость = f А а), удовлетворительно аппроксимируется уравнением [c.52]

При теоретических исследованиях форсунок с перепуском топлива обычно используют основные положения теории центробежных форсунок [5]. Так, введя коэффициент кратности т), определяющий отношение поступающего в форсунку топлива G к выходящему из сопла G , уравнение для расчета скорости топлива на входе в камеру закручивания имеет вид [c.124]

Расчет одноступенчатых центробежных форсунок [c.189]

Необходимо отметить, что рекомендации по расчету и выбору диаметров сопла, сечения входных каналов и их числа даны на основе рекомендации ЦКТИ и накопленного опыта эксплуатации форсунок. Результаты многочисленных опытов показывают, что приведенные кривые и уравнения могут применяться не только для конструкций, указанных на рис. 15, но и для ряда центробежных форсунок других типов, применяемых в топочной практике. [c.192]

В заключение гидравлического расчета форсунок по формулам (56) и (59) определяют угол факела и толщину пленки на выходе из центробежных форсунок. При этом для ряда широко применяемых конструкций форсунок значение эквивалентной действующей характеристики А д можно рассчитать по уравнению (35), а безразмерный радиус воздушного вихря на срезе сопла целесообразно находить по кривым рис. 28 или с помощью уравнений (61) или (62). [c.193]

Предлагаемая методика расчета одноступенчатых центробежных форсунок при работе их на вязких топливах дает возможность рассчитать форсунки с точностью по производительности и углу факела +10% и по дисперсности распыливания 12%. [c.195]

Следуя гидравлическому расчету одноступенчатых центробежных форсунок, для каждой ступени одно- и двухкамерных форсунок р, и а можно определять в зависимости от значения характеристик A j и А ц. [c.197]

М о р о ш к и н М. Я- Расчет угла факела и толщины пленки на выходе из центробежных форсунок. Теплоэнергетика , 1969, № 12. [c.199]

РАСЧЕТ МЕХАНИЧЕСКИХ ЦЕНТРОБЕЖНЫХ ФОРСУНОК [c.305]

Работа центробежной форсунки впервые исследована Абрамовичем [87], [88]. Им даны формулы для расчета коэффициента расхода ц и для подбора конструктивных параметров форсунки. [c.103]

Какая основная величина характеризует центробежную форсунку и как она используется в расчетах [c.332]

Из резервуара мазут с помощью насоса подается в котельную. Применяют поршневые, шестеренчатые и центробежные насосы. Напор насоса принимается из расчета преодоления всех сопротивлений в мазутопроводе с учетом обеспечения необходимого подпора перед форсунками. Для паровых и воздушных форсунок напор должен быть не менее 50 кПа, а для форсунок с механическим распылением — 2,0—3,5 МПа. [c.125]

Значения для Гц взяты из [162] и соответствуют минимальному радиусу капель жидкой фазы в условиях топливного факела для большинства центробежных форсунок. Решение (8.12) при отмеченных данных дает а = ar sin 0,32, т. е. а = 19°. Необходимая из расчета степень закрутки, обеспечивающая сепарацию всех капель размером d> d = 1,2 10" м, будет обеспечена для и = 40 м/с, если угол установки патрубка отбора пробы составит с осью вихревой камеры угол а = 19°. [c.388]

Поэтому его с успехом можно применять для определения радиуса свободной поверхности в твэлах, где врашение осуществляется для интенсификации теплообмена, и в центробежных сепараторах пара, но не в центробежных форсунках. Применение этого принципа связано с некоторой неточностью, обусловленной отсутствием в расчете учета внешнего трения на протяжении гидравлического прыжка. При применении принципа стационарности кинетической энергии к циклонам центробежных сепараторов пара необходимо иметь в виду, что подводящий канал только частично заполнен водой. Радиус свободной поверхности в этом случае можно найти в соответствии с имеющимся в подводящем канале объемным па-росодержанием. Обоснование принципа стационарности кинетической энергии было впервые опубликовано в [61]. [c.101]

В. В. Талаквадзе [Л. 4-11] рассматривает движение жидкости в камере центробежной форсунки, используя положение о переменности радиуса воздушного вихря. При этом в качестве дополнительного уравнения он использует, вместо условия максимальности расхода, теорему об изменении количества движения. Однако в решении содержатся неточности, приводящие к существенным ошибкам в расчетах коэффициента расхода и угла конусности струи при малых значениях геометрической характеристики форсунки, что подробно рассмотрено Л. А. Клячко (Теплоэнергетика, 1962, № 3). [c.55]

При расчете центробежных распылителей надо иметь в виду зависимость расхода и среднего диаметра капель от давления и размеров распылителя. Так, для заданного типа форсунок А = onst) расход возрастает при заданном р пропорционально dl, а при заданном dg — пропорционально У р. В то же время средний диаметр капель при заданном перепаде давления возрастает пропорционально а при заданном dg — обратно пропорционально [c.84]

Давление в камере может влиять на форму струи и толщину пленки, образующейся на выходе из форсунки, и на размеры капель. В одних опытах [47] при распылении воды центробежной форсункой понижение давления от атмосферного до 500 мм рт. ст. приводило к повышению среднего диаметра капель с 180 до 210 мк. При дальнейшем снижении давления средний диаметр капель сначала скачкообразно увеличивался до 250 м, после чего снижался до 230 мк (при давлении около 200 мм рт. ст.). Скачкообразность соответствует переходу от толстой волнообразной пленки к тонкой плоскоперфорированной. В другой серии опытов с водой и керосином переход от атмосферного давления к 50 мм рт. ст. сопровождался незначительным повышением среднего диаметра капли. Специально выполненные расчеты для камер горения показывают, что в условиях низких давлений (0,5—2 атм) изменение давления слабо влияет на раб-пыливание топлива [48]. [c.40]

Приведенный анализ влияния ряда факторов на основные показатели работы форсунок в первом приближении может быть использован при расчете и коиструировании одноступенчатых центробежных форсунок, близких по конструкции к рассмотренным. [c.90]

Как следует из анализа конструкций форсунок, наиболее эффективное взаимодействие распыливающего агента и топлива происходит при закручивании потока воздуха или пара. Для расчета этого потока можно воспользоваться основными зависимостями, полученными для истечения идеальной жидкости из центробежных форсунок, только при этом необходимо учесть сжимаемость распыливающего агента. Согласно расчету Скобелкина В. И., сжимаемость газа может быть учтена в результате введения поправки к геометрической характеристике, которая заменяется произведением А — = А , где Ро и [c.144]

Нормативным методом теплового расчета котельных агрегатов-рекомендуется, чтобы кинематическая вязкость топлива для механических форсунок при работе на всех режимах была не выше 44 мм /сек. Многочисленные исследования показали, что этот уровень вязкости является достаточным для надежного сжигания топлив с использованием распылителей различных конструкций и при работе на разных по качеству топливах, в том числе и на тяжелых. Как известно, вязкость топлива ири использовании его в ротационной форсунке не должна превышать 90 мм сек. Для некоторого увеличения эффективности распыливания при сжигании сернистых и высокосернистых мазутов их вязкость при работе центробежных форсунок должна быть на уровне 12—30 мм7сек, а при работе ротационных форсунок — не превышать 60 мм сек. [c.178]

При работе каждой ступени в отдельности двухсопловых и однокамерных форсунок и одной первой ступени двухкамерных остаются справедливыми все зависимости для определения А, ii, а и 8, применяемые в расчетах одноступенчатых центробежных форсунок. Так как первые ступени всех двухконтурных форсунок имеют небольшие сечения входных каналов и работают на малых расходах, т. е. при малых числах А и Re, то их расчет следует вести с учетом сил трения и падения давления топлива. При расчете вторых ступеней такой учет необходим только при их работе на вязких топливах. Вследствие того, что работа только второй ступени двухкамерных форсунок не целесообразна, расчет форсунки на этом режиме не производят. [c.197]

Коэффициенты расхода центробежной форсунки при работе на керосине и на более вязких жидкостях, если геометрическая характеристика Л>2,5, на практике оказываются вдвое и втрое больше, чем дает теория идеальной форсунки. Поэтому теория деальной центробежной форсунки, основные выводы которой приведены выше, пригодна только для ориентировочных предварительных расчетов. Реальные коэффициенты расхода и углы распыла центробежных форсунок определяют путем опытов. [c.201]

Экспериментальные исследования центробежных распылителей подтверждают вышеизложенные положения. При больших числах Рейнольдса расход жидкости изменяется пропорционально корню квадратному из напора. Тогда коэффициент расхода является у идеальной форсунки функцией геометрической характеристики, а у реальных форсунок — функцией А и геометрических параметров и DJ Iq, учитывающих отклонение от идеальной форсунки (квадратичный закон сопротивления). При небольших числах Re степень зависимости расхода от напора изменяется, что принято выражать переменностью коэффициента расхода, возрастающего по мере уменьшения числа Re. Пределы параметров, при которых расчет можно вести по формулам [c.61]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...