Определение случаев положения нейтральной оси

Определение случаев положения нейтральной оси [c.185]

Для определения площади растянутой арматуры используются безразмерные выражения уравнений (1.7), (1.8) и (1.10), которые получены для каждого случая положения нейтральной оси. При случае I, например, по уравнениям (1.22) и (1.24) находят коэффициенты, определяющие положение этой оси, затем из уравнения (1.21) получают а , а по ней, исходя из обозначений (1.41), — необходимую площадь Ход расчета при всех других случаях положения нейтральной оси — аналогичный. [c.20]

Формула (IV.21) в известном смысле универсальна, поскольку, с одной стороны, она пригодна для определения несущей способности при всех случаях положения нейтральной оси в прямоугольном сечении (далее будет показано, что формула (IV.21) также пригодна и для всех случаев таврового сечения) с другой стороны, из формулы (IV. 13) последовательным исключением составляющих внешних силовых воздействий можно получить расчетные формулы для вычисления несущей способности на поперечный изгиб с кручением, на косой изгиб, на чистый поперечный изгиб и на чистое кручение. [c.162]

Зависимости (74) и (75) справедливы только для простых слоистых пластиков. Результирующие механические свойства сложного слоистого пластика зависят от свойств и расположения отдельных слоев. В таких случаях перед определением критических напряжений устойчивости необходимо определить положение нейтральной оси, величину общего модуля упругости и радиус инерции. Эти параметры находят из следующих зависимостей. [c.129]

Определение числа степеней свободы т деформируемого сплош-него тела связано с существенными затруднениями. В ферме это число легко определяется как количество возможных (и независимых) перемещений ее узлов (см. рис. 7.4). Нетрудно его определить и в некоторых других случаях. Например, однородный изотропный брус постоянного поперечного сечения при чистом изгибе от носительно оси симметрии сечения имеет только одну степень свободы соображения симметрии приводят к тому, что поперечные сечения должны оставаться плоскими (края не учитываются), а нейтральная ось независимо от характера деформации (упругая, пластическая) — совпадать с центральной. Обобщенным перемещением здесь служит кривизна. Брус при чистом косом изгибе, если сечение имеет не более одной оси симметрии, имеет три степени свободы (две кривизны и деформация осевой линии представляют три обобщенных перемещения). При поперечном изгибе брус имеет уже, строго говоря, бесконечное число степеней свободы для определе-, ния деформаций нужно задать кривизны и положения нейтральных осей во всех сечениях (сдвиг во внимание не принимается). Но для получения приближенного решения, более простого и в то же время [c.161]

Сен-Венан нашел способ определения положения нейтральной оси сечения при косом изгибе решил задачу определения больших прогибов консоли (в случае неприменимости приближенного дифференциального уравнения изогнутой оси) решил задачу изгиба балки, материал которой не следует закону Гука исследовал изгиб кривых стержней плоских и двоякой кривизны вывел формулу для определения продольной деформации винтовых пружин провел дальнейшую разработку теории кручения призматических стержней развил вторую теорию прочности дал расчетную формулу для валов, работающих в условиях совместного действия кручения и изгиба показал, что в частном случае плоского напряженного состояния при аг = —вызывается чистый [c.562]

Рекомендуется определять случай по неравенствам, полученным из квадратных уравнений для определения ф , в которых принимается граничное значение = 1 при случае I положения нейтральной оси. [c.85]

Ви но, что в этом случае ординаты кривой растяжения АОВ (рис. 243) в области, соответствующей полке поперечного сечения, должны быть увеличены в отношении Ьх/Ь. Для определения положения нейтральной оси поступим, как в предыдущем случае, пользуясь диаграммой растяжения — сжатия (рис 243), и так отметим на гори-, [c.308]

Вычислять положения нейтральной оси необходимо, главным образом, для сечений с криволинейным очертанием с целью определения координат точек, наиболее удаленных от нейтральной оси. Во многих случаях определение положения нулевой линии необязательно, и напряжения подсчитываются для тех точек, в которых наибольшее значение их очевидно. Например, для таврового сечения достаточно найти напряжения в трех точках, наиболее удаленных от предполагаемой нейтральной оси. Это проще, чем определять положение нейтральной оси и находить наиболее удаленные от нее точки. [c.105]

Положение нейтрального слоя по высоте сечения нам заранее неизвестно и подлежит определению будем в общем случае считать, что он не проходит через центры тяжести сечений. Начало координат покажем в точке С, расположенной на нейтральной оси у и вне центра тяжести сечения О, причем расстояние ОС оставим пока [c.401]

Внецентренное сжатие стержней большой жесткости в пластической области. Так как при внецентренном сжатии, так же как и при чистом изгибе, нормальные напряжения, а следовательно, и соответствующие им деформации изменяются пропорционально расстояниям волокон от нейтральной плоскости, то пластические деформации впервые появляются в волокнах, наиболее удаленных от этой плоскости, в большинстве случаев — в сжатых. По мере роста деформаций пластическое состояние охватывает все большее и большее число волокон, так что в се-чении образуются целые зоны пластичности, охватывающие все большую и большую часть сечения. Граница между упругой и пластической зонами постепенно приближается к нейтральной оси, которая в свою очередь меняет свое положение. В зависимости от поведения материала при пластической деформации окончание этого процесса может иметь различный характер. Мы рассмотрим только случай, когда материал деформируется пластически без упрочнения и имеет одинаковые пределы текучести при растяжении и сжатии. В этом случае пластическая деформация, начавшаяся в сжатой зоне сечения, при определенной величине нагрузки распространяется и на растянутую зону, охватывая постепенно все большую и большую ее часть. Таким образом, за предельное состояние можно принять такое, при котором та и другая зоны сечения оказываются в со- стоянии пластической деформации, т. е. напряжения во всех точках равны соответствующему пределу текучести. Тогда на основании (7.1) получим [c.257]

Таким образом, порядок расчета кососжимаемых элементов в случае больших эксцентрицитетов при любой схеме армирования остается один и тот же. Лишь для схемы армирования, при которой центры тяжести арматур и Р я лежат на линии О — М, безразмерные выражения формулы (1.10), которые применяются при определении положения нейтральной оси и количества растянутой арматуры при проверке прочности, несколько упрощены. Значительно упростились также безразмерные выражения уравнения 0.7). [c.39]

Удобнее определять аэродинамич, моменты не подсчетом, а экспериментальным путем на модели, замеряя на аэродинамических весах действующие на нее моменты. У нас принято подобные испытания проводить относительно осей, имеющих начало в ц, т. автомобиля, причем гирями на чашках весов модель отклоняется на разные углы относительно потока, Замёряются моменты при разных углах отклонения. Результаты испытаний представляются в виде кривых по углам. Для момента устойчивости пути имеем по /3, Могут встретиться три случая 1) машина устойчива, 2) машина на определенном интервале углов нейтральна и 3) машина на нек-ром диапазоне углов неустойчива. Считая за положительные моменты такие, которые стремятся восстановить машину из выведенного положения в первоначальное, диаграммы можно представить в следующем виде. Точка К на фиг. 11 называется балансировочной точкой. В первом случае машина устойчива, отклонение ее на положительный угол увеличивает по абсолютной величине момент. Во втором случав в интервале углов аЬ машина нейтральна, т. е. не реагирует на отклонения. Третий случай машины, неустойчивой в точке К, т. к. при ее отклонении на положительный угол аэродинамич. момент становится отрицательным и следовательно не только не стремится вернуть машину в прежнее положение, а еще больше ее закидывает в сто- [c.11]

Нормальная работа коробки передач обеспечивается сохранением вполне определенных номинальных размеров деталей, а также зазоров или натягов между ними (табл. 14). При эксплуатации автомобиля в коробке передач могут ло-явиться неисправности, основные из которых перечислены ц]чже. Шум в коробке передач при нейтральном положении рйяага переключения. Причины износ подшипников ведущего вала, износ шейки под иглы на ведомом валу, износ или питтинг (выкрашивание рабочей поверхности) Зубьев шестерен, износ оси блока шестерен промежуточного вала. Во всех случаях следует заменить изношенные или поврежденные детали. При увеличенном осевом люфте блока шестерен промежуточного вала — заменить переднюю упорную бронзовую [c.109]

Полная сила давления, действующая вдоль оси золотника, будет стремиться вернуть золотник в нейтральное положение при установившемся движении среды. Для определения этой силы в более общем случае неустановившегося движения среды применим теорему об изменении количества движения потока. Сначала выделим между буртами золотника два объема I и //, границы которых на схеме показаны штриховым контуром. Полагая, что векторы скоростей VI и V4 направлены по нормалям к оси х, совпадающей с осью золот- [c.272]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...