Виды напоров

Комбинированный напор, как показала практика, имеет ряд преимуществ по сравнению с другими видами напоров значительно сокращаются потери мощности во фрикционе главной лебедки или иа трение в грунте, увеличивается режущее усилие на зубьях ковша, экскаватор при той же мощности двигателя может работать с ковшом большей емкости, повышается производительность экскаватора. [c.39]

По соотношению видов напора различают длинные и короткие трубопроводы. [c.132]

Движущиеся газы обладают потенциальной и кинетической энергией. В механике газов эту энергию выражают напором, который может измеряться в килограммах на квадратный метр, в миллиметрах водяного столба, в ньютонах на квадратный метр (1 мм вод. ст.— = 9,806 н1м ). Различают следующие четыре вида напора статический или пьезометрический, геометрический, скоростной или динамический, потерянный. [c.59]

Потерянный напор — это напор, затрачиваемый на разного рода сопротивления, представляющий собой энергию, переходящую необратимо в теплоту от трения и ударов газа о стенки. Этот вид напора возникает только при движении газов. [c.60]

При движении газа один вид напора может переходить в другой, с учетом потерь напора их сумма остается величиной постоянной. Это положение называется зако-. ном Бернулли и формулируется так при установившемся движении реального газа или жидкости сумма геометрического, скоростного, статического и потерянного напоров есть величина постоянная [c.61]

В механике газов энергию выражают в виде напора, отнесенного к [c.13]

Различают следующие виды напоров пьезометрический, скоростной и геометрический. [c.13]

В этом уравнении отдельные виды напоров — положения, давления п скоростной — выражены в кГ/дг или мм вод. ст. [c.16]

Обобщенное уравнение Бернулли Виды напоров. Основной характеристикой движущейся жидкости служит так называемое обобщенное уравнение Бернулли, которое выражает энергию (удельную) движущейся жидкости. В изучаемых здесь процессах интерес представляют следующие виды энергии движущейся жидкости внутренняя ее энергия, кинетическая энергия, энергия давления и энергия положения. Энергию движущегося тела относят к 1 ж или 1 кг и измеряют в дж м или дж/кг. Если внутренняя энергия 1 кг составляет и дж кг, а плотность — р, то внутренняя энергия 1 ж составит и = ир. Кинетическая энергия 1 кг, как известно [c.53]

Каждая единица веса жидкости, прошедшая через насос, приобретает энергию в виде напора Н, представляющую собой разность энергий единицы веса жидкости в сечении потока на выходе из насоса и входе в насос [c.81]

Приведем в виде примера расчет истечения в атмосферу из большого резервуара через конический насадок с плавно скругленным входом под постоянным статическим напором И (рис. VI —10). [c.130]

Для схемы трубопровода, показанной на рис. X—2, уравнение баланса напоров в этом случае имеет вид [c.269]

Такой, например, является задача проектирования трубопровода с концевой раздачей (см. рис. X—8), когда требуется определить размеры ветвей (обычно их диаметры) так, чтобы при заданных напорах в резервуарах обеспечить подачу из верхнего резервуара / в нижние резервуары 2 и 3 заданных расходов жидкости. При этом. можно видеть, что в расчетной системе уравнений (X—12) число искомых неизвестных больше числа уравнений. Для решения задач такого типа используют дополнительные условия технико-экономического характера. [c.276]

Подставляя полученное выражение инерционного напора в уравнение (XII—6), получаем дифференциальное уравнение колебаний в виде [c.340]

При выполнении графических построений нужно иметь в виду, что угловой коэффициент ударной характеристики имеет размерность напора, деленного на расход. Поэтому, если масштаб расхода м /(с мм), а масштаб напора Р м/мм, то на диаграммах угловой коэ( )фициент на- [c.350]

Указание. Имея в виду, что трубопровод является длинным, пренебречь сопротивлением входа и скоростным напором выхода, принимая, что потеря напора на трение по длине трубопровода равна напору Н. [c.389]

В конструкции ЛИТЫХ деталей не должно быть узких полостей, глубоких карманов малого сечения и т. д. (рис. 68, а, в). Такие полости плохо заполняются формовочной смесью в форме они образуют непрочные столбчатые или ленточные выступы ш, осыпающиеся при извлечении модели и легко смываемые напором жидкого металла. Способы их устранения показаны на видах 6, г, [c.63]

Особенность течений суспензий с частицами в виде волокон проявляется в характерной форме кривых потерь на трение. Группа таких кривых приведена на фиг. 4.29. Они относятся к сульфитной смеси (бумажной пульпе) [753]. С увеличением объемного расхода 4%-ной пульпы от 3000 до 4500 л мин потеря напора уменьшается. Ясно также, что во всем диапазоне расходов потери напора 1%-ной пульпы меньше, чем чистой воды. [c.199]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

При неравномерном падении напора вводят понятие гидравлического уклона в рассматриваемом сечении потока в виде [c.63]

В связи с изложенным общий вид формулы для подсчета местных потерь напора будет [c.64]

Теперь, подставим X в (6-21) и получим общий вид формулы для потерь напора подлине [c.70]

Из внешнего вида формулы (6-23) не следует делать вывода, что потери напора пропорциональны квадрату средней скорости. Такой вывод будет преждевременным и, следовательно, ошибочным, потому что функция (6-22), определяющая величину коэффициента Я, еще не раскрыта. Как будет показано в дальнейшем, имеются такие случаи движения жидкости, для которых коэффициент Я сам в какой-то степени зависит от V. [c.70]

Как видим из изложенного, для расчета потерь напора по длине по (6-23) или (6-27) [c.71]

Как видно из приведенного анализа, потери напора при ламинарном режиме не зависят от вида стенок трубы (шероховатости). При ламинарном режиме стенки русла всегда проявляют себя как гидравлически гладкие. [c.80]

Если пренебречь изменением скоростного напора на участке русла длиной I, то уравнение (19-4) примет такой вид [c.189]

Потери напора при турбулентном режиме потока в значительной, а сплоить и рядом в решающей степени зависят от турбулентного перемешивания. На интенсивность последнего не может не влиять наличие твердого содержимого в потоке в виде взвешенных частиц тем самым последние не могут не влиять иа потери энергии в потоке. [c.199]

Наконец, надо иметь в виду, что точность экспериментальных формул зависит от достоверности и точности самих опытов. Критическую скорость в опытах можно установить только приближенно. Непосредственно установить скорость, соответствующую начальному мо.менту выпадения взвеси, как в открытых пульповодах, так и в трубах трудно. Поэтому практически эта скорость в некоторых случаях определяется косвенным путем как скорость, при которой потери напора на сопротивление равны потерям при движении чистой воды. Такую скорость установить в опытах проще, но и она имеет приближенное значение. [c.204]

Так как на практике технические ограничения обычно налагаются на узловые напоры, то гидравлические задачи удобнее формулировать и проще решать при аргументах в виде напоров. При этом дополнительно удается довольно просто учитывать наличие в сети особых участков и особых узлов, что делает мотод универсальным. Однако гидравлические расчеты на множестве узловых напоров требуют больше машинного времени, чем расчеты на множестве увязочных расходов. [c.360]

Гидравлические потери. Гидравлические потери — это энергия в виде напора Яг, затраченная на преодоление гидрав- [c.163]

Это равенство г.шнпш распространить па все случаи устойчивой работы пасоса, соединенного с трубопроводом, п сформулировать в виде следующего правила при установившемся течении кидкости в трубопроводе насос развивает напор, равный потребному. [c.131]

Для неустано11иви]егося потока вязкой жидкости необходимо учесть си1 е неравномерность распределения скоростей и потери напора, следовательно, уравнение (1.160) будет иметь вид [c.137]

Последнее соотношение позволяет рассчитать предельный напор насадка используя подста[10вку = /ш, приведем выражение для вакуума к виду [c.131]

Г.СЛН площади сечении питателя и приемника достаточно велики по сравнению с сечением трубопровода (наирпмер, трубопровод, соединяющий два больших резервуара), скоростными напорами жидкости в этих сечениях при составленпи баланса напоров можно пренебречь. При этом расчетное уравнение приобретает вид [c.227]

На рис. XIV—3 показано в виде примера определение ЯстДля случая, когда в приемном резервуаре имеется вакуум и в напорном резервуаре — избыточное давление. Статический напор установки равен разности пьезометрических уровней в резервуарах. [c.409]

Для лопастных насосов рабочую характеристику строят в виде зависимости напора насоса, мощности, п6-требляемой им, и КПД от подачи насоса при постоянной частоте вращения. [c.412]

При указанном приближении линии напора И = == / (Q ) на характеристиках объемных насосов можно показать в виде вертикальных прямых Q = onst, каждая из которых соответствует определенной частоте вращения насоса (рис. XIV—16). В действительности подача любого объемного насоса при данной частоте вращения несколько уменьшается с ростом напора насоса [c.420]

Когда Дрц > Ро, клапан открыт так как он включен параллельно гидроцилиндру и дросселю Д, уравнения системы приобретают вид (потерями напора в трубах С1ктемы пренебрегаем) [c.456]

Незначительная скорость течения в характерных сечениях позволяет вести расчет по статическим температурам. Потерями на неадиабатность в первом приближении можно пренебречь. Теплоемкость газа принимается постоянной С = onst. Вводя величину допустимого температурного напора на выходе охлажденного потока из теплообменника = Т — и определяя используемую холодопроизводительность эффектом подогрева в камере холода - Т , исходная система сводится к виду [c.237]

Распределение избыточного статического давления, отнесенного к скоростному напору основного потока, представлено в виде линий уровня на рис. 7.36,в,г. Нетрудно заметить некоторую асимметрию в распределении параметров потока по сечению. Минимумы значений статического давления соответствуют центрам вихрей, отчетливо различимых на проекциях поля скорости. Минимальные значения давления наблюдаются в областях, где скорость набегающего потока сонаправлена с окружной скоростью струи, что соответствует данным работы [211]. [c.364]

Если движение установившееся dvldt = Q) и если в качестве характерного давления выбрать величину рУо — скоростной напор, то в уравнении (154.62) выпадут числа Струхаля 5 и Эйлера Е. Уравнение движения для установившихся течений вязкой жидкости в безразмерных величинах будет иметь вид [c.246]

Широкие капилляры. Температурная зависимость расхода при постоянном гидростатическом напоре, полученная Алленом и Мейснером, уже приводилась нами на фиг. 47. Их исследования были дополнены дальнейшими измерениями, которые выиолнилн Джонс, Грейзон-Смит и Уилхелм [94] в Торонто. Эти авторы работали в области перехода Не I в Не II. Представляя результаты своих измерений в виде суммы вязкого и сверхтекучего членов, они получили значения вязкости для температур от точки кипения до 1,8° К. Малое количество результатов в области от 2,25 до 3,4° К, а также то, что их данные по вязкости Не I являются слишком завышенными, делают интерпретацию этих результатов сомнительной. [c.834]

При размещении рассматриваемого струйного течения в аппарате как показано на рис. 8.1, у которого расстояние от среза сопла до конца камеры смешения равно длине начального участка струи, а площадь поперечного сечения камеры смешения равна площади переходного сечения струи, КПД процесса эжекции будет максимальным. Основываясь на этом, был изготовлен односопловый струйный аппарат, камера смешения и диффузор которого были выполнены из прозрачных плексиглазовых втулок (рис. 8.2) диаметром = 27 и 23 мм. Сопла струйного аппарата были сменными и имели разные диаметры = 12,5 12 11,5 11 10,5 10 мм. Набором втулок изменялась длина камеры смешения от 180 до 1700 мм. В собранном виде струйный аппарат устанавливался горизонтально (рис. 8.3), жидкость нагнеталась в сгруйный аппарат насосом (рис. 8.4), подавался атмосферный воздух. После струйного аппарата газожидкостная смесь подавалась в емкость, в которой происходило разделение на газ и жидкость. Воздух из емкости выходил в атмосферу, а жидкость вновь подавалась в насос. Регулирование давления жидкости при ее подаче в струйный аппарат выполнялось вентилем, установленным на байпасе. Давление газожидкостной смеси - полный напор струи - измерялось образцовым манометром и тензометрическим датчиком. С помощью образцовых манометров и тензометрических датчиков измерялись изменения давления по длине струи аппарата, причем сигналы от тензодатчиков поступали на преобразователь, а от него на регистрирующие устройства самописец, магнитофон, дисплей измерительного комплекса фирмы "ДИ(7А" - Дания (рис. 8.5). Давление газожидкостной смеси регулировалось вентилем, установленным на трубопроводе, выводящем газ из емкости. Расходы жидкости и газа, поступающих в струйный аппарат, измерялись с помощью диафрагмы и дифференциальных манометров, выполненных и установленных по правилам измерения расходов газа и жидкости стандартными устройствами [5]. [c.189]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...