Уравнение для целого потока

Уравнение для целого потока реальной жидкости. Как показано выше, уравнение Д. Бернулли выражает энергетический закон. Поэтому при отнесении этого уравнения к целому потоку все расчеты необходимо вести по средней скорости V и при замене в отдельных членах уравнения местной скорости средней вводить коррективы скорости а, учитывающие влияние неравномерности распределения скоростей по живому сечению. Тогда уравнение Д. Бернулли для целого потока вязкой жидкости получает вид [c.80]

С учетом сказанного уравнение Бернулли для целого потока реальной жидкости, согласно выражению (22,10), примет вид [c.282]

Путем интегрирования выражения (3.3) по площади сечения потока получим уравнение неразрывности Рис. 3.2. Поток жидкости в русле пере-для целого потока .. ... ..... [c.33]

Так как мы предполагаем, что поток состоит из совокупности элементарных струек, то уравнение Бернулли для целого потока вязкой жидкости может быть получено путем суммирования полных энергий всех элементарных струек, составляющих поток, и потерь энергии, в них происшедших (рис. 3.15). [c.86]

Теперь уравнение Бернулли для целого потока вязкой жидкости, записанное нами в общем виде (3.48), мы можем переписать следующим образом [c.89]

Уравнение (3.57) является уравнением Бернулли для целого потока вязкой жидкости. При этом сумма трех его членов [c.89]

Таким образом, мы устанавливаем, что уравнение Бернулли для целого потока вязкой жидкости по своему построению аналогично уравнению Бернулли для элементарной струйки. Мы как бы увеличили элементарную струйку до размеров целого потока. Новым элементом здесь являются коэффициенты кинетической энергии и й2, величина которых зависит от степени неравномерности [c.89]

Уравнение неразрывности для целого потока жидкости [c.90]

Уравнение Бернулли для целого потока вязкой жидкости выводится и является справедливым для условий плавно изменяющегося движения, по своему характеру близкого к параллельноструйному. [c.122]

УРАВНЕНИЕ БЕРНУЛЛИ ДЛЯ ЦЕЛОГО ПОТОКА ВЯЗКОЙ ЖИДКОСТИ [c.124]

Имея в виду это соотношение и зависимость (3-98), гидравлическое уравнение кинетической энергии ( уравнение Бернулли ) для целого потока можем представить в виде (предполагая, что 1 = 0(2 = а) [c.111]

Рис. 3-25. Геометрическая интерпретация уравнения Бернулли для целого потока реальной жидкости при установившемся движении

Величины Zi и z , входящие в (3-101) представляют собой превышения над плоскостью сравнения 00 точек соответствующих живых сечений величины Pi/y и рг/у — пьезометрические высоты для этих точек. Естественно, может возникнуть вопрос о том, какие именно точки живых сечений 1 -1 и 2—2 следует рассматривать, когда мы соединяем эти сечения уравнением Бернулли. При построении пьезометрической линии Р — Р для целого потока, представляющей собой линию, проведенную по горизонтам жидкости в воображаемых пьезометрах, приключенных к разным живым сечениям, также может возникнуть вопрос о том, к каким именно точкам живых сечений следует мысленно присоединить упомянутые пьезометры. [c.112]

Дополнительные замечания в отношении энергетического смысла слагаемых, входящих в уравнение Бернулли для целого потока жидкости . В отношении слагаемых этого уравнения (которое, вообще говоря, имеет только некоторое чисто внешнее сходство с интегралом Бернулли , полученным Эйлером) отметим дополнительно следующее [c.115]

Подставляя в уравнение (51) выражение для удельной механической энергии потока, получаем уравнение Бернулли для целого потока реальной несжимаемой жидкости [c.54]

Уравнение Д. Бернулли для целого потока 75 [c.75]

УРАВНЕНИЕ Д. БЕРНУЛЛИ ДЛЯ ЦЕЛОГО ПОТОКА [c.75]

Для перехода к определению расхода потока следует установить понятие средней скорости средней скоростью в живом сечении называется такая скорость, с которой должны двигаться все частицы жидкости в потоке, чтобы пропустить через его живое сечение действительный расход, проходящий при неравномерном распределении скоростей. Следовательно, средняя скорость является только средством общей характеристики движения вязкой жидкости. Для наглядности одновременно с действительным потоком рассматривается другой поток —т фиктивный, все струйки которого в данном живом сечении обладают одинаковыми скоростями (величина средней скорости у вообще может меняться от сечения к сечению). К такому потоку можно применить уравнение (11.16), написанное для отдельной струйки. Для целого потока, когда местные скорости и оказываются постоянными и равными средней скорости V, уравнение (11.16) можно проинтегрировать, вынося за знак интеграла V [c.62]

Путем интегрирования выражения (46) по площади сечения потока получим уравнение неразрывности для целого потока [c.31]

Коэффициент восстановления. Уравнения для теплового потока в реагирующем пограничном слое, полученные в п. 4.5 и 5.4, базируются на целом ряде предположений, включающих в свое число предположение о том, что член вязкой диссипации энергии в преобразованном уравнении энергии пренебрежимо мал или равен нулю. В этом случае уравнение энергии (5.32) принимает вид [c.191]

На явления, сопровождающие движение потока с переменным расходом, впервые обратил внимание Н. Г. Малишевский (1927, 1931). Производя опыты с дырчатыми трубами, он установил, что в конце трубы при движении с непрерывной раздачей происходит восстановление пьезометрического напора. В. М. Маккавеев (1928) составил уравнение движения струйки с переменным расходом, использовав уравнения Мещерского для движения точки переменной массы. Уравнение для целого потока с переменным расходом вывел Я. Т. Ненько (1937), который применил его для расчета дырчатых трубопроводов с непрерывной раздачей расхода вдоль пути. И. М. Коновалов (1937) получил независимо аналогичное уравнение и использовал его для расчетов движения жидкости в трубопроводах и каналах. Вывод основного уравнения потока с переменным расходом на основе энергетических соображений дан А. Н. Патрашевым (1940), который рассмотрел также формы кривых свободной поверхности таких потоков в призматических прямоугольных каналах. [c.720]

Уравнение для целого потока. Если каждый член уравнения (XVIII. 15) умножить на вес жидкости, протекающей в единицу времени через живое сечение элементарной струйки da (на ydQ = yud(o), и проинтегрировать это уравнение по всей площади живого сечения toi, а затем разделить полученную зависимость на вес жидкости, протекающей 6 единицу времени через (площадь живого сечения а (на = yv u), то получим уравнение (осредненное), относящееся к целому потоку [c.381]

Таким образом, феноменологическая теория переноса Прандтля —Бусси-неска может в этом смысле рассматриваться как частный случай более общей теории, использующей уравнения для пульсационных потоков скалярной субстанции, пригодной лишь в области турбулентного ядра. Поэтому для инженерных расчетов, которые не претендуют на более или менее детальную картину процессов турбулентного переноса скалярной субстанции, а предполагают знание лишь осредненного поля скалярной субстанции хотя бы в центральной части пристенного течения (профиль в непосредственной близости от стенки может быть определен путем введения двухслойной модели), по-видимому, целесообразно использовать теорию Прандтля —Буссинеска. Однако в тех случаях, когда необходимо более детальное рассмотрение различных факторов, определяющих картину турбулентного переноса скалярной субстанции в области пристеночных турбулентных течений (в том числе и в тех случаях, когда определение характеристик пульсационного поля скалярной субстанции является целью задачи), использование рассмотренной в работе теории переноса является оправданным. [c.70]

Решение. Расчет данного технологического процесса произведем численным интегрированием системы уравнений для плоского потока аномально вязкого материала, используя программу для ЭВМ (см. приложение, программа 10). С этой целью подготавливаем следующую исходную информацию в соответствии с идентификаторами программы NH =19 N1=6 J = 40 J2 = = 40 N = 20 NY = 30 L = 4 DK = 0,56 м NR = 33,5 об/мин FIH = 2,44 рад FI = 0,25 рад НО = 0,003 м MU = 60 кПа-с" М = 0,3 KMIN = 1,2 КМАХ = 2. [c.150]

При практических расчетах часто принимают а=1, тем самым пренебрегая неравномерностью распределения скоростей и полагая, что все струйки как бы движутся с одной и той же средней скоростью. Это и будет приниматься нами дальше (за исключением отдельных, особо оговариваемых случаев). Кроме того, мы будем опускать индексы ср при V ji, подразумевая везде, что речь идет о средних значениях этой величины. Тогда форма записи уравнения Бернулли для целого потока становится идентичной его записи для элементарной струйки [c.79]

Уравнение изменения количества движения можно написать для целого потока. При этом необходимо учитывать, что скорость и плотность могут быть различными в разных точках одного и того же сечения потока. Так как секундное количество движения массы, проходящей через живое сечение йш элементарной струйки, равно риЧьз, то для массы, проходящей через все живое сечение ш потока, секундное количество движения определяется как I ри йа. В случае, когда во всех точках живого сечения потока плотность, га [c.47]

В энергетической трактовке сумма трех удельных энергий z + р/у Н--Ь 2/2g = е. есть удельная механическая энергия. Иногда при течении реальной жидкости потери удельной энергии оказываются пренебрежимо малыми. При этом изменение параметров течения происходит так, как если бы жидкость была невязкой, т. е. идеальной. В общем виде уравнение Бернулли для эле.ментарной струйки идеальной жидкости получается из формулы (45), если положить / с = 0. Чтобы пользоваться уравнением энергии в том или ином виде для целого потока, выберем на участке слабой деформации сечение, нормальное к оси потока. Такое сечение является практически плоским. Выделим в пределах указанного сечения сечение некоторой элементарной струйки площадью dw, удельная механическая энергия для которой определяется выражением е = 2 + р/у + u l2g. Чтобы найти полную механическую энергию с1Ем в сечении струйки, у.множпм ее удельную энергию на весовой расход OG = ud [c.53]

П/ в уравнениях для турбулентных потоков примеси Si = Uib Царенко (1987в) и Царенко и Яглом (1991) рассмотрели четыре различных аппроксимации слагаемых П/, обобщающих большинство встречающихся в литературе о замыканиях второго порядка аппроксимаций этих величин, и рассчитали значения хи, Х22 и Хзь отвечающие всем этим аппроксимациям (снова при условиях, что Хзз = 0,47, Х13 = —1,65). Полученные результаты показали, что выбор конкретной модели слагаемых Hi сравнительно мало влияет на получаемые результаты, которые во всех случаях оказались довольно близкими к результатам (11.123). В целом проведенные расчеты дают основание считать, что в нейтрально стратифицированном приземном слое атмосферы продольный коэффициент диффузии Кхх примерно в 7—8 раз больше вертикального коэффициента Kzz, в то время как Куу примерно в два (или чуть больше чем в два) раза меньше, чем Кхх а коэффициент Kzx отрицателен и его абсолютное значение лежит где-то между [c.594]

Смотреть страницы где упоминается термин Уравнение для целого потока : [c.79] [c.72] [c.90] [c.71] [c.71]

Смотреть главы в:

Гидравлика Издание 2 -> Уравнение для целого потока

ПОИСК

Гидравлическое уравнение кинетической энергии (уравнение Бернулдля целого потока реальной (вязкой) жидкости при установившемся движении

Уравнение Бернулли для целого потока вязкой жидкости

Уравнение Бернулли для целого потока реальной (вязкой) жидкости (уравнение баланса удельной энергии) при установившемся движении

Уравнение Бернулли для целого потока реальной жидкости, учитывающее локальные силы инерции жидкости (уравнение баланса удельной.энергии при неустановившемся движении)

Уравнение Д. Бернулли для целого потока

Уравнение для потока

Уравнение для целого потока реальной жидкости

Целит

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...