Низколегированная сталь для режущего инструмента

Низколегированная сталь для режущего инструмента [c.311]

Возможность изготовления крупного инструмента, а также применения при закалке вместо воды масла определяют целесообразность использования низколегированной стали для режущего инструмента. [c.313]

Низколегированные стали для режущих инструментов 1190 Низкотемпературные испытания 77, 78 [c.1648]

Углеродистые и низколегированные стали для режущего инструмента и их термическая обработка. [c.17]

Стали для режущего инструмента ( углеродистые, низколегированные, быстрорежущие ) и их термическая обработка. Твердые снлавы. [c.10]

Продолжительность отпуска мелких и средних деталей в масляных ваннах 30—40 мин, а в электрических печах — до 90 мин.. Низкий отпуск применяют для режущего и измерительного инструментов, изготовленных из углеродистых и низколегированных сталей, для деталей из конструкционных углеродистых и легированных сталей, шарикоподшипниковых колец, шариков и [c.38]

Составы и типовая термическая обработка углеродистых и низколегированных сталей, применяемых для режущего инструмент. и рекомендуемых ГОСТ В — 1435—42 и ГОСТ 5950—51, приведены в табл. 33. [c.232]

Цементуемые легированные стали обычно содержат до 0,25— 0,30% углерода. Все цементуемые стали — низколегированные. Они хорошо обрабатываются режущим инструментом, не содержат дефицитных легирующих примесей, дешевы. Для повышения поверхностной твердости и износостойкости детали, изготовленные из этих сталей, подвергают цементации. Отсюда и название этой подгруппы сталей — цементуемые. После цементации и последующей термической обработки детали приобретают твердый износостойкий поверхностный слой при вязкой сердцевине. [c.168]

Наиболее широко применяют заэвтектоидные низколегированные стали X, ХГ, ХВГ, 9ХС, обрабатываемые на высокую твердость (60 -64 HR ). В отличие от режущих инструментов термическую обработку проводят таким образом, чтобы затруднить процесс старения, который происходит в закаленной стали и вызывает объемные изменения, недопустимые для измерительных инструментов. Причинами старения служат частичный распад мартенсита, превращение остаточного аустенита и релаксация остаточных напряжений, вызывающая пластическую деформацию. Для уменьшения количества остаточного аустенита закалку проводят с более низкой температуры. Кроме того, инструменты высокой точности подвергают обработке холодом при -50. .. - 80 °С. Отпуск проводят при 120 - 140 °С в течение 24 - 48 ч. Более высокий нагрев не применяют из-за снижения износостойкости. [c.622]

Р9 —низколегированная быстрорежущая сталь, применяется для изготовления инструментов с большим сопротивлением изнашиванию с сохранением режущих свойств при нагревании до 600° С. [c.277]

В практике большое распространение получила советская низколегированная сталь, содержащая 0,85—0,95% С 4— 4,6°/о Сг 8—10% W и 2—2,6% V. Несмотря на понижение количества вольфрама, эта сталь обладает вполне удовлетворительными свойствами для изготовления режущего инструмента, работающего при больших скоростях. [c.209]

Низкотемпературному отпуску подвергают поэтому режущий и измерительный инструмент из углеродистых и низколегированных сталей, а также детали, претерпевшие поверхностную закалку, цементацию, цианирование или нитроцементацию (стр. 237, 246 и 258). Продолжительность отпуска обычно 1—2,5 ч, а для измерительных инструментов назначают более длительный отпуск. [c.232]

Цементуемые легированные стали обычно содержат до 0,25— 0,30% углерода. Все цементуемые стали — низколегированные. Они хорошо обрабатываются режущим инструментом, не содержат дефицитных легирующих примесей, дешевы. Для повышения поверхностной твердости и износостойкости детали, изготовленные из этих сталей, подвергают цементации. Отсюда и название этой подгруппы сталей — цементуемые. После цементации и по- [c.165]

Для изготовления некоторых режущих инструментов применяются низколегированные высокоуглеродистые инструментальные стали. Теплостойкость низколегированных инструментальных сталей, хотя и несколько выше теплостойкости углеродистых инструментальных сталей (см. фиг. 47), все же значительно ниже теплостойкости быстрорежущих ста.лей. Поэтому из низколегированных инструментальных сталей режущих инструментов для скоростного резания не делают. Преимущества низколегированных инструментальных сталей состоят совсем в другом. [c.246]

Крупные режущие инструменты нельзя изготовлять из углеродистых инструментальных сталей из-за их низкой прокаливаемости и высокой критической скорости закалки. При закалке крупных инструментов даже в воде действительная скорость охлаждения получается меньше критической скорости закалки, и необходимой твердости не получается. В лучшем случае закаливается на мартенсит лишь тонкий поверхностный слой, и он может быть продавлен большими удельными давлениями, возникающими в процессе резания. При закалке же даже в масле крупных инструментов из низколегированных инструментальных сталей действительная скорость охлаждения получается больше критической скорости закалки. Инструменты прокаливаются насквозь и получают высокую твердость. Вместе с тем опасность возникновения закалочных трещин при закалке в масле почти полностью устраняется, что очень существенно для крупных инструментов сложной формы. [c.246]

К числу низколегированных инструментальных сталей, наиболее часто применяемых для изготовления режущих инструментов, относятся стали следующих марок по ГОСТ 5950—51 X, 9Х, 9ХС, ХГ, ХВГ и ХВ5. [c.246]

СТОЙКОСТЬ фрезы и производительность обработки. Особенно это важно для фрез из твердых сплавов, поскольку при неправильно выбранной геометрии происходят сколы режущих кромок и поломки самой фрезы. Так же, как у других инструментов, передние и задние углы фрез имеют оптимальные значения. Характерные зависимости такого рода приведены в [10, 24] при обработке заготовок из коррозионно-стойких сталей (рис. 48). Для концевых быстрорежущих фрез 7=8...12° при обработке заготовок из труднообрабатываемых материалов. При обработке заготовок из титановых сплавов у следует уменьшать до 3—5°, а при обработке заготовок из углеродистых и низколегированных сталей, цветных металлов и сплавов 7==15...20°. Большие значения углов приводят к потере стойкости фрез. Для твердосплавных фрез значения этого угла следует принимать на 2—4° меньше (табл. 48). [c.118]

Низкий отпуск применяют для обработки режущего и измерительного инструмента, изготовленного из углеродистых и низколегированных сталей, шариков и роликов шарикоподшипников и др. Низкий отпуск осуществляют при температуре 150—200°С с выдержкой при этой температуре и последующим охлаждением на воздухе. [c.59]

Быстрорежущие (высоколегированные) стали применяют для изготовления различных инструментов (чаще фрез, сверл, зенкеров). Изготовленные из этих сталей режущие инструменты обладают высокой теплостойкостью и могут работать с более высокими скоростями резания и сечениями среза, чем инструменты из углеродистых и низколегированных инструментальных сталей. Важнейшими компонентами быстрорежущих сталей являются вольфрам (9— 18 о)> 3 также хром и ванадий. Быстрорежущие стали бывают нормальной и повышенной производительности. Наиболее распространены быстрорежущие стали нормальной производительности марок PIS (вольфрама 18 н) и Р9 (вольфрама 9%). [c.29]

С HR 58—63), но если деталь не имеет вязкой сердцевины, то она не выдерживает динамических нагрузок. Поэтому низкому отпуску подвергают детали после термической обработки, приводящей к поверхностному упрочнению, для повышения твердости и износостойкости при сохранении высокого сопротивления динамическим нагрузкам из-за высокой пластичности сердцевины (т. е. после поверхностной закалки и процессов химико-термической обработки — цементации, цианирования или нитроцементации). Низкому отпуску подвергают также режущий и измерительный инструмент из углеродистых и низколегированных сталей, детали подшипников качения, основными требованиями к которым являются высокая твердость и износостойкость. [c.72]

Заготовки режущей части инструмента из инструментальных сталей и заготовки для державок из углеродистых или низколегированных сталей [c.251]

В отожженном состоянии хромистые стали обрабатываются резанием почти как низколегированные. Для 13% хромистых сталей, имеющих несколько повышенную вязкость, наблюдается наволакивание металла на режущий инструмент. Присадка S и Мо улучшает резание этих сталей. [c.491]

Инструментальная сталь - сталь, используемая для изготовления измерительного, режущего, штампового и других инструментов. Инструментальные стали обычно классифицируют на пять групп нелегированные, низколегированные, средне- и высоколегированные для щтампов холодного деформирования, среднелегированные для штампов горячего деформирования и быстрорежущие. [c.35]

В табл. И приведен основной состав, назначение, а также некоторые свойства и термическая обработка четырех наиболее характерных марок низколегированной стали для режущего инструмента. Первые три из числа указанных марок стали применяются для изготовления обычно режущего инструмента, последняя (ХВ5), известная под названием алмазной стали, употребляется для отделочного и резьбонарезывающего инструмента. Эти стали закаливают подобно простым сталям от температур, немного превышающих точку Асу, и затем дают низкий отпуск. [c.311]

Типовая термическая обработка углеродистых и низколегированных сталей для режущего инструмента — это закалка с низким отпуском. Температура закалки углеродистых заэвтектоидных сталей принимается равной Лс1- -(40—60°) с тем, чтобы часть карбидов оставить в струкгуре закаленной стали не переведенными в раствор. В связи с более трудным переходом в раствор легированного цементита температура закалки для низколегированных сталей повышается. При дальнейшем увеличении температуры закалки заэвтектоидных сталей и при более полном растворении карбидов сильно возрастает количество остаточного аустенита, что снижает твердость закаленной стали. Повышение температуры закалки вызывает рост зерна аустенита и возникновение значительных напряжений при охлаждении, часто приводящих к трещинообразованию. Оставшаяся нерастворенной часть карбидов, не снижая высокой твердости закаленной стали, повышает сопротивление стали истиранию, а благодаря уменьшению содержания углерода в мартенсите увеличивается ее вязкость. [c.233]

Низколегированные стали для режущего инструмента (13Х, 9ХС) также не обладают высокой теплостойкостью и обычно пригодны для работы при температурах не более 200—250 С. Среднелегированные стали типа 9Х5ВФ, 8Х4ВЗМЗФ2 имеют более высокую теплостойкость (300—400 С). В отличие от углеродистых легированные стали обладают большей устойчивостью переохлажденного аустенита, следовательно большой прокаливае-мостью и несколько более высокой износостойкостью. [c.198]

Низколегированная сталь для режущего инструмента по своей режущей способности существенно не отличается от углеродистой стали и применяется при небольших скоростях резания, так как она теряет твердость уже при температуре 200-220 °С. Однако эта сталь имеет меньшую критическую скорость закалки по сравнению с углеродистой и поэтому обладает более высокой прокаливаемостью, что позволяет получить структуру мартенсита в более крупных сечениях инструмента кроме того, она менее хрупкая. Основными легирующими элементами для сталей всех марок этой группы являются хром (1-3 %), а также вольфрам. Сталь 9ХС применяют для изготовления резцов, сверл, фрез, зенкеров, разверток сталь ХВГ, 9Х5ВФ — для сверл, метчиков, разверток сталь ХВ5 — для инструментов, работающих по твердым материалам. После закалки и низкого отпуска низколегированные стали имеют твердость 60-62 HR g, а сталь ХВ5 — до 65. [c.121]

Для изготовления режущего инструмента (резцов, сверл, метчиков, фрез, плашек и т. д.) применяют низколегированные стали X, 9ХС, ХГ и ШХ15. Эти стали содержат около 1 % углерода и относительно мало недорогих и недефицитных легирующих примесей хрома, кремния и марганца. Легированием стараются повысить прокаливаемость и твердость при высоких температурах. Твердость этих сталей в закаленном и отпущенном состоянии при комнатной температуре такая же, как у углеродистых сталей. [c.175]

Существует большая группа сварных изделий — сварной режущий инструмент. В работе [227] изучено влияние ТЦО на структуру и механические свойства сварных швов заготовок инструмента. Для экономии дорогостоящих быстрорежущих сталей режущий инструмент обычно изготавливают, предварительно сваривая заготовки из быстрорежущих сталей, например Р6М5, и конструкционных (углеродистых и низколегированных). Быстрорежущая часть заготовки предназначена для рабочей (режущей) зоны инструмента, конструкционная, например из стали 45,— для хвостовиков сверл, фрез, метчиков и т. д. Сварку сталей производят двумя наиболее распространенными способами трением и электроконтактным оплавлением. Сварной шов в месте соединения быстрорежущих и конструкционных сталей характеризуется большой твердостью (до 63—65 ННСэ), хрупкостью и практически не обрабатывается резанием. Большая твердость шва обусловлена закалкой поверхностных слоев при охлаждении на воздухе от температур оплавления и появлением в его структуре ледебуритных игл — крупных карбидных включений. Значительная хрупкость зоны шва связана с потерей пластичности сталью, перегретой при сварке до оплавления, и с ускоренной кристаллизацией и последующей закалкой. Такая структура неудовлетворительна не только для механической обработки при изготовлении инструмента, но и для окончательной ТО — закалки и соответствующего отпуска. Дело в том, что если производить закалку сварного соединения, в структуре которого имеется ледебурит, то получаемая структура мартенсита с иглами крупных карбидов тоже имеет неудовлетворительные свойства. На практике часто сварные швы не подвергают закалке. [c.225]

Режущие инструменты работают в условиях воздействия сложного комплекса факторов, например В1Ысоких контактных напряжений и температур, а также в условиях активного протекания фи-зико-химических процессов. Контактные напряжения, действующие на переднюю и заднюю поверхности инструмента при обработке низколегированных сталей, изменяются в пределах 700—1000 МПа, для острозаточенного инструмента при обработке сложнолегированных сталей и сплавов они могут достигать 4000 МПа и выше. Одновременно в зоне резания и на границах контакта инструмент— обрабатываемый материал возникают температуры, значения которых изменяются в пределах 200—1Ю0°С. При этом контактные площадки инструмента интенсивно изнашиваются в условиях абразивного воздействия инструментального материала, адгезионно-усталостных, коррозионно-окислительных и диффузионных процессов. [c.6]

ПРАКТИЧЕСКОЕ ИСПОЛЬЗОВАНИЕ УГЛЕРОДИСТЫХ И НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ. В связи с низкой температуростойкостью практическое использование углеродистых и низколегированных инструментальных сталей для изготовления из них режущих инструментов В есьма ограничено. Из углеродистых инструментальных сталей изготовляют йапильники, надфили и ножовочные полотна. Из углеродистых и низколегированных инструментальных сталей изготовляют такие режущие инструменты, которые работают только с малыми скоростями резания, — мелкоразмерные сверла зеякеры, развертки, метчики и круглые пла111ки. [c.22]

Для изготовления режущего инструмента применяются низколегированные стали следующих марок ХВГ, ХГ, 9ХС и ШХ15. Инструмент с расчетной толщиной до 20 мм рекомендуется подвергать ступенчатой закалке в расплавленной соли, а свыше 20 мм — в масле. Обработка холодом после закалки устраняет остаточный аустенит и обеспечивает стабильность размеров инструмента. [c.144]

Необходимая минимальная твердость инструмента при резании по металлу должна быть не менее 60—62 с, а по дереву 50— 55 / с. При нормальных подачах и невысоких скоростях резания (до 10—20 м1мин) нагрев режущей кромки не превышает 200—300°, что позволяет применять для инструмента углеродистые и низколегированные стали, которые до этих температур сохраняют высокую твердость. При высоких твердостях обрабатываемого материала и [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...