Определение состава и температуры продуктов сгорания

Система уравнений для определения состава и температуры продуктов сгорания топлива (1 кг горючего + v кг окислителя), состоящего из углерода, водорода, кислорода и азота, характерного для тепловых двигателей, может быть записана в следующем виде [c.218]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СОСТАВА И ТЕМПЕРАТУРЫ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ [c.406]

В полученную систему из 14 уравнений (табл. 16) для определения состава и температуры продуктов сгорания топлива, состоящего нз горючего С , + - -- - Ог + Мг = 1 кг и окислителя v o - - [c.409]

СОСТАВЛЕНИЕ СИСТЕМЫ УРАВНЕНИИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СОСТАВА И ТЕМПЕРАТУРЫ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ В КАМЕРЕ ДВИГАТЕЛЯ [c.180]

Дополнительные уравнения для определения состава и температуры продуктов сгорания [c.185]

Для расчета состава и температуры продуктов сгорания на срезе сопла используется точно такая же система уравнений, которая была нами составлена для определения состава и температуры продуктов сгорания в камере (см, 33 или 34), за исключением уравнения баланса теплосодержаний (VI. 15). [c.202]

Расчет состава и температуры продуктов сгорания представляет собой довольно громоздкую операцию, в которой надо ясно представлять смысл используемых уравнений и методы разрешения их. Поэтому прежде чем приступить непосредственно к интересующему нас расчету сгорания и истечения в ЖРД, мы на более простых примерах изучим способы составления и разрешения системы уравнений для определения температуры и состава продуктов сгорания. [c.174]

Процесс сгорания топлива обычно происходит при коэффициенте избытка воздуха в зоне горения не менее 1,3—1,5. Для обеспечения надежной работы деталей горячей полости двигателя температура продуктов сгорания перед нагревателем не должна превышать определенной величины в зависимости от физических свойств материала нагревателя. Поэтому к продуктам сгорания после зоны горения подводится вторичный воздух в количестве, достаточном для доведения их температуры до необходимой по условиям надежности работы нагревателя. В связи с этим общий коэффициент избытка воздуха может быть больше 2. Потери теплоты от неполного сгорания определяются по данным анализа продуктов сгорания, элементарному составу топлива и его расходу. Остаточный член теплового баланса характеризует количество теплоты, теряемой двигателем в результате теплообмена с окружающей средой, и неучтенные потери теплоты. [c.42]

Задача расчета процесса горения топлива — определение количества воздуха, необходимого для сгорания единицы массы или об ьема топлива, количества и состава продуктов сгорания топлива, составление теплового баланса и определение температуры горения. [c.105]

Кинетика высокотемпературной коррозии котельных сталей в продуктах сгорания природного газа как в лабораторных, так и в промышленных условиях довольно хорошо изучена. Компонентами в продуктах сгорания газа, которые наибольшим образом влияют на интенсивность коррозии, являются кислород и водяной пар. Концентрация первого существенным образом зависит от режима сгорания топлива (от коэффициента избытка воздуха), а количество водяного пара главным образом определено составом сжигаемого топлива. С увеличением концентрации кислорода в продуктах сгорания улучшаются условия его транспорта к реакционной поверхности, и тем самым процесс коррозии интенсифицируется. Определенное влияние на характер коррозии металла в продуктах сгорания газа оказывает и концентрация водяного пара. Это особенно касается коррозии при температуре выше 570 °С, когда существование водяного пара в окружающей среде способствует образованию на поверхности стали вюстита, т. е. возникновения трехслойной оксидной пленки. Как отмечено ранее, в этой температурной области окисление железа протекает более интенсивно, чем в условиях, когда на поверхности металла возникает двухслойный оксид. [c.133]

Лабораторные испытания выполняют на плоских, цилиндрических или трубчатых образцах в печах при определенных температурах, которые поддерживаются с точностью 5°С и фиксируются, в газовых средах, имитирующих состав продуктов сгорания энергетических топлив, или Б водяном паре. Размеры плоских и цилиндрических образцов должны соответствовать требованиям ГОСТ 6130-71. Грани образцов должны быть скруглены радиусом 1,5 мм, чтобы избежать скалывания по ним окисных пленок. При лабораторных испытаниях, имитирующих воздействие продуктов сгорания, на поверхности образцов периодически наносят золовые отложения. Эти отложения могут быть реальными, взятыми с парогенератора, или синтетическими, но близкими по составу к натуральным. При испытании в водяном паре необходимо во избежание подсоса воздуха поддерживать избыточное давление не менее 0,005 МПа (0,05 кгс/см ). Установки для проведения лабораторных испытаний разработаны ЦНИИТмаш и ЦКТИ. Продолжительность лабораторных испытаний должна составлять 5—10 тыс. ч с периодическим отбором образцов через определенные промежутки времени. [c.97]

Значения точки росы др для продуктов сгорания природного газа месторождений СССР (усредненного состава) приведены на рис. 1-3, а значения температуры мокрого термометра — на рис, 1-4. Для аналитического определения этих величин предложено немало различных методов и формул [27—29]. Например, для определения точки росы можно воспользоваться выра- [c.12]

Для определения этой теплоотдачи испытательная установка должна быть оборудована каким-либо устройством для измерения количества воздуха, поступающего в двигатель. Если известно количество воздуха или смеси Осы, поступающих в двигатель в единицу времени, например в час, то по составу горючей смеси можно подсчитать состав продуктов сгорания и их теплоемкость Срп.сг-Измеряя температуру отработавших газов вых.г, покидающих двигатель, и температуру горючей смеси или воздуха, поступающих в него вх.слъ можно определить теплоотдачу ккал/ч) как разность теплосодержаний отработавших газов и свежего заряда [c.190]

Точность определения потери теплоты с уходящими газами зависит от погрещностей отдельных составляющих, входящих в формулу (14.88), т, е. объема и температуры уходящих газов и холодного воздуха, поступающего в котел, погрешности определения теплоты сгорания топлива и потерь теплоты па расшлаковку. Погрешность определения объема уходящих газов включает в себя погрещности газового анализа и определения технического и элементного состава топлива (см. табл. 14.5). Значения суммарной относительной погрешности газового анализа при определении процентного содержания компонентов газовой смеси приведены в гл. 9, Вероятная относительная погрешность определения объема сухих продуктов горения [c.371]

Вычисление состава продуктов сгорания в первом пламени по данным химического анализа в предположении отсутствия диссоциации и определение по энергетическому балансу температуры горения дает значение 7 г от 1970 до 2360° К, что противоречит данным измерений английских авторов [74]. Для таких температур предположение об отсутствии диссоциации становится необоснованным, а возможность термодинамически неравновесного состояния в продуктах сгорания, к тому же в присутствии больших количеств радикалов, маловероятной. Следует также учесть, что при таких температурах критические давления воспламенения смесей [c.91]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ И СОСТАВА ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ПРОСТЕЙШЕГО ТОПЛИВА [c.174]

Приведем конкретный способ решения системы уравнений для определения состава продуктов сгорания при заданной температуре для топлив, ие содержащих азота. [c.189]

Определение теоретической температуры и состава продуктов сгорания в камере двигателя [c.201]

После выбора трех значений температур Т% Т" и ведется расчет состава продуктов сгорания при этих температурах и при давлении рг—рч. Порядок расчета состава газа остается таким же, как и в случае определения состава продуктов сгорания в камере сгорания. Для найденных составов продуктов сгорания на срезе сопла прн температурах Т, Т" и Т " определяется энтропия продуктов сгорания 5 , и 5 по формуле (VI. 71) и строится график зависимости энтропии от температуры (фиг. 65). Рас- [c.203]

Затем расчет удельной тяги и проходных сечений производится совершенно так же, как и при аналитической расчете после определения температуры и состава продуктов сгорания в камере [c.207]

При объемном анализе газов с помощью обычных химических газоанализаторов продукты сгорания, находящиеся в бюретке прибора, насыщены водяным паром. Для определения объемного состава газа объемы компонентов необходимо измерять при постоянных температуре и давлении. При этом условии отношение объемов компонентов, насыщенных водяным паром, к начальному объему также насыщенного газа равно отношению объемов сухих газов. Поэтому объемный состав выпускных газов, определяемый с помощью обычных газоанализаторов, выражается в долях от общего количества сухих продуктов сгорания, т. е. продуктов сгорания, не содержащих водяного пара. [c.37]

Есл [ поставить дополнительно задачу определения также и тем-пе11атуры в камере сгорания, то у нас появится новое неизвестное, а именно температура продуктов сгорания. Для ее определения надо составить еще одно уравнение, . I [c.181]

Методами, изложенными выше, определяется равновесный состав продуктов сгорания при трех температурах Т Т" и в районе ожидаемой температуры сгорания. Пользуясь величинами парциальных давлений, полученными при определении состава, и табличными значениями полных теплосодержаний при соответствующей температуре, по формуле V. 34) находим полное теплосодержание продуктов сгорания в ккал кг при трех температурах. Определение теплосодержания удобно производить, пользуясь таб-лицС11, форма которой приведена в примере 38, [c.201]

Экспериментальные исследования проводились по методике с определением уменьшения массы плоских образцов, покрытых обмазкой из поташа и аэросиля в соотношении 40 1 по массе при температурах 540—650 °С для перлитных сталей и 580—680 °С для ферритно-мартенситной и аустенитной сталей. Обмазка обновлялась на образцах через каждые 10 ч. Образцы в печах располагались в потоке продуктов сгорания газа со следующим составом 02 — 4,1% СО2—9,9% Н2О—15,4%. Максимальная продолжительность испытаний составляла 3000 ч. [c.167]

Эффективность глубокого охлаждения продуктов сгорания природного газа видна пз анализа графика зависимости потери теплоты с уходящими газами 2 , определенной при расчете по высшей теплоте сгорания топлива (рис. 1-9). Возможное повышение к.и.т. полностью обусловлено снижением 2 - Если принять умеренную температуру уходящих газов 40 °С (именно такая температура характерна для большинства действующих конденсационных теплообменников любого типа), то соответствующая потеря с уходящими газами составляет 2—5 % Иными словами, если основной топливосжигающий агрегат имеет температуру уходящих газов 150 °С (современные энергетические и промышленные котлы), то экономия газа составит не менее 10—12 % Для всех других котлов и печей она будет выше. [c.19]

Определение величин д2 и дг рекомендуется производить по упрощенной методике, предложенной М. Б. Равичем. К преимуществам этой методики относится быстрое получение результатов, необязательность учета состава газа и ряд других. Основой методики служит применение обобщенных показателей процесса горения, мало меняющихся для одного и того же вида топлива. К таким показателям относятся жаропроизводи-тельность (теоретическая температура горения) топлива, составляющая для природного газа величину 2000° С, максимальное содержание СОг в продуктах сгорания СОз , равное 11,8% отношение объема сухих продуктов сгорания к общему объему продуктов горения (0,81) значение низшей теплоты горения топлива, отнесенное к 1 нм сухих продуктов горения и равное 1000 ккал нм . [c.90]

Протекающие в бомбе вторичные реакции часто бывают довольно сложными и требуют для своего завершения определенного времени. Это приводит в свою очередь к чисто калориметрическим осложнениям. Во-первых, уже само по себе наличие этих вторичных процессов часто увеличивает продолжительность калориметрического опыта, а следовательно, и величину поправки на теплообмен калориметра со средой. Во-вторых, нередко очень затрудняет определение конца главного периода опыта (в конечном периоде ход температуры вызывается не только теплообменом). Имеются и чисто аппаратурные затруднения — продукты сгорания часто могут оказаться агрессивными к материалу бомбы и имеющихся в ней деталей. Поэтому одной из задач разработки методики сожжения элементорганических соединений является рациональный выбор материала для изготовления бомбы и ее деталей. Наконец, следует отметить, что необходимость достижения в возможно короткий срок однозначного состояния продуктов реакции в бомбе (как по химическому составу, так и по концентрации) привела в последнее время к широкому использованию в калори- [c.62]

Учет неравновесности продуктов сгорания, как следует из результатов, полученных выше, ведет к тому, что концентрации реагирующих веществ и температура пламени зависят не только от локального состава (величины г), но и от числа Дамкелера. следовательно, и скорость окисления азота зависит от них, т.е. И NO = N0( 5 Оа). В связи с этим для определения средней скорости образования N0 необходимо использовать совместное распределение вероятности N и г. Вид этой функции дается формулами (3)-(5) и (7). Осредняя И N0 5 получим [c.390]

Основой для проектирования ПГГ является термодинамический расчет смеси продуктов сгорания ТРТ и водяного пара. Цель расчета - определение равновесной температуры парогаза, а также его газовой постоянной в зависимости от количества воды, вводимой в продукты сгорания ТРТ известного состава. [c.308]

При втором способе находятся энтропии продуктов сгорания п,с с п.температурах Т, Т" и Т" при которых пронзводи1Лось определение состава продуктов сгорания. В этом случае в формулу (VI. 71) подставляются значения парциальных давлений, найденных прн этих температурах. [c.202]

Ф ел ИНГ Г. и Лесер Т., Теоретическое определение истинного состава продуктов сгорания в кислороде и кислородно-азотных смесях при температурах до 250СР С и атмосферном давлении, в сб. Вопросы горенпя , № 2, Издательство иностранной литературы, 1953. [c.479]

В печах необходимо поддерживать газовую атмосферу с определенными свойствами — окислительную, нейтральную или восстановительную. Окислительная атмосфера, например, создается в сталеплавильных агрегатах, где из расплавленного металла выжигают углерод и другие элементы. Наоборот, если при нагреве металла в прокатных, кузнечных и термических печах имеется окисление, то это не только вызывает большие потери металла с окалиной, но и приходится затрачивать труд на удаление 180 200 окалины с поверхности материала, а также увеличивается расход топлива из-за ухудшения теплопередачи. На рис. 1 показана зависимость окалинообразования от времени нагрева, температуры и состава атмосферы. Окисление металла вызывают содержащиеся в продуктах сгорания кислород О2, двуокись углерода СО2, сернис-Н2О. Наряду с окислением в процессе нагрева [c.10]

Таким образом, присадка ВНИИ НП-102 является высококачественным горючим продуктом с теплотой сгорания Q = = 10 ООО ккал/кг (41 868 кдж кг). Конечно, присадка эта не является каким-либо определенным химическим соединением, а представляет собой смесь нескольких компонентов весьма сложного состава. Поэтому присадки ВНИИ НП-102, выпускаемые разными заводами различаются и воздействием на работу котельной установки. На стационарных установках испытывали различные концентрации этой присадки (0,2—1,5 %). Важно, чтобы присадка была хорошо распределена в мазуте н перемешалась бы с ним. Вводить присадку обычно рекомендуется при температуре мазута около 80° С, иначе мазут и ирнсадка плохо перемешиваются. Некоторые считают, что для большей эффективности присадка должна вводиться не менее, чем за 2 ч до сжигания мазута. По данным ЦКТИ (Е. И. Сухарев), существенно важным является способ примешивания жидкой присадки к мазуту. Так, например, подогрев до 120° С и энергичное перемешивание резко повышают эффективность присадки. [c.137]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...