Вычисление плотности потока на границе

Из рис. 5.5 видно, что описанный выше способ вычисления плотности потока 2 на границе соответствует односторонней схеме, так как грань лежит не посередине между точками с переменными ф, и Ф2, что дает не очень точные результаты. Так как представление граничных условий сильно влияет на все решение и значения плотностей потоков на границе часто являются важным результатом расчетов, то желательно получить более точную формулу для их определения. Что и описывается далее. [c.85]

Вычисление плотности потока на границе [c.90]

Рассмотрим средние по времени плотности потоков энергии, нормальных к границе, в падающей и отраженных волнах. Используя выражение (1.4.8), после соответствующих вычислений получаем [c.56]

Рассмотрим еще среднюю плотность потока энергии, втекающей во второй кристалл. Подставляя выражения для смещения и потенциала во втором кристалле в формулу (1.4.14) для средней плотности потоков энергии и выделяя нормальные границе компоненты электромагнитного и упругого Рх потоков, после вычислений получаем [c.70]

Рассеяние на границах является единственным процессом, для которого абсолютная величина среднего свободного пробега фонона может быть оценена с приемлемой точностью поэтому были проделаны вычисления эффективного среднего свободного пробега. Казимир [11] рассчитал теплопроводность бесконечно длинного цилиндра в предположении, что внутри кристалла нет процессов взаимодействия и тепловое равновесие достигается лишь на границах, где фононы поглощаются и затем снова изотропно испускаются. Число фононов в данном направлении во внутренней точке определяется температурой точки их испускания. Это распределение, проинтегрированное по всем направлениям, дает плотность теплового потока. Интегрирование но всему поперечному сечению характеризует суммарный тепловой поток. В конечном счете теплопроводность оказывается равной [c.247]

Когда применяется ступенчатая аппроксимация наклонной или кривой границы (см. рис. 7.2), площадь поверхности изначальной границы может получиться существенно меньше площади поверхности границы со ступеньками. Поэтому необходима осторожность в использовании плошали в выражениях для тепловых потоков, коэффициентов теплопереноса и др. Например, если задан суммарный тепловой поток через наклонную границу, то при вычислении средней плотности теплового потока лучше использовать реальную площадь границы, а не искусственно увеличенную при ступенчатой аппроксимации. Если задана плотность теплового потока, перпендикулярного наклонной границе, то мы должны использовать ее компоненты и по осям, v и у соответственно. Запомните, что вычислительные приемы для представления области со сложной геометрией только тогда хорошо работают, когда они используются грамотно и осторожно. [c.123]

Следуя [Нейланд В. Я., 1969,1973], проведем оценки функций течения около точки отрыва. Сначала считаем поток на внешней границе пограничного слоя гиперзвуковым Ме 1, Де 1. Число Рейнольдса Ке = ре е /мо образовано местными значениями плотности и скорости на внешней границе пограничного слоя, характерным расстоянием до точки отрыва и коэффициентом вязкости /хо, вычисленным при температуре торможения невязкого потока. Ниже все переменные будем считать безразмерными, отнесенными к их значениям на внешней границе пограничного слоя непосредственно перед началом области сильного взаимодействия, кроме коэффициента вязкости /х и энтальпии торможения, которые отнесены к их величине при температуре торможения внешнего невязкого потока. Для получения безразмерных координат используется расстояние . [c.253]

Описанный выше прием был использован для определения характеристик замороженного многокомпонентного пограничного слоя (напряжения, трения, плотности теплового и диффузионного потоков, концентрации компонентов) на границе раздела сред при наличии сильного вдува или отсоса в работах Э. А. Гершбейна. Показано, что в нулевом приближении эти характеристики с достаточной степенью точности могут быть получены из простых алгебраических уравнений. Установлено, что конвективный тепловой поток на поверхности твердого тела экспоненциально убывает с ростом массовой скорости уноса. В ряде случаев вычисленные эффективные коэффициенты диффузии изменяются с ростом массовой скорости уноса от оо до — оо. Этот факт свидетельствует о том, что эффективные коэффициенты диффузии являются вспомогательными коэффициентами, которые, аналогично коэффициенту теплоотдачи, в ряде случаев не имеют никакого физического смысла. [c.431]

При других граничных условиях в программу можно внести соответствующие изменения. Например, если на верхней границе вместо ai и T i задана плотность теплового потока (граничные условия второго рода), то в программе достаточно изменить порядок вычисления D1 D1 = Т (I) -Е Н2 R, где R = сть и принять АК = ВК = 0. При этом значения А и EN исключаются (не задаются). Для задания граничных условий первого рода на нижней границе принимается 2 = 99990 (взять очень большим, но не превышающим порядок, указанный в операторе 12FORMAT). Тогда заданное значение Тж2 практически будет равно температуре на нижней границе. [c.94]

После каждой итерации на печать выводятся значения некоторых характерных скоростей и температур, произведение /Re и число Нуссельта. При окончательном выводе результатов распечатываются изменения локального числа Нуссельта на внешней поверхности трубы. При их вычислении используется локальная плотность теплового потока FLUXM1(I,2), где I обозначает позицию на внешней границе, а 2 — значение NF для температуры как зависимой переменной (величина FLUXM1(I,1) соответствует вязкому напряжению на границе). [c.203]

OUTPUT. Для вычисления числа Рейнольдса используется характерная вязкость определенная по (11.2). В программе ей соответствует переменная AMUR. Затем рассчитывается средняя температура на закругленной границе области, на которой задана постоянная плотность теплового потока. При этом X V I) обозначает размер грани каждого контрольного объема по углу. Остальная часть OUTPUT вам уже должна быть известна. [c.238]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...