Цементация никеля и кобальта

ЦЕМЕНТАЦИЯ НИКЕЛЯ И КОБАЛЬТА [c.72]

Из приведенных данных следует, что многие примеси цинковых растворов могут быть цементированы цинком . Однако практически только медь и кадмий легко вытесняются цинком для цементации никеля и кобальта необходимо вводить в раствор активирующие вещества. [c.285]

Значительное число экспериментальных работ посвящено извлечению меди и никеля из шлаковых систем цементацией их чугуном или железом [ 249 - 257], Установлено, что процесс цементации в расплавах лимитируется скоростью диффузии ионов, в связи с чем скорость процесса значительно возрастает при перемешивании расплава каким-либо инертным газом. Показано, что извлечение меди, никеля и кобальта при цементации их в расплавах достигает 96 - 98 % при температуре 1350 - 1400°С и времени процесса 30 мин. Содержание меди в металлической фазе может доходить до 4 - 10%. При цементации цветных металлов чугуном в металлическую фазу попутно извлекается из шлаковой фазы часть железа (до 35 -10%), что свидетельствует о сочетании электрохимического процесса цементации с химическим процессом восстановления окислов шлаковой фазы углеродом чугуна. Цементацию свинца в хлоридных расплавах цинком и чугунной стружкой изучали в работах [ 258 -261 ]. Установлена возможность высокого извлечения свинца. В работе [ 262] показана возможность цементации свинца железом из галенита и свинцо- [c.75]

По этой технологии на первой стадии получают медный кек, направляемый в медное производство. Во второй стадии осаждают остатки меди, большую часть кадмия и небольшое количество никеля и кобальта. Эти кеки являются сырьем для получения кадмия. Третью стадию цементации проводят с целью гл бокой очистки растворов от кадмия, никеля, кобальта, германия и других примесей. [c.286]

Вместе с таллием могут цементироваться кадмий, свинец, медь и олово. Железо, никель и кобальт остаются в растворе (в отличие от цементации на цинке) вследствие того, что на амальгаме цинка катодные потенциалы выделения этих элементов сдвигаются в сторону отрицательных значений больше, чем для таллия [c.453]

Проведены исследования по выяснению кинетики цементации галлия амальгамой натрия в щелочном и слабокислом растворах в присутствии меди, цинка, -свинца, никеля, ко-бальта (П1), железа (П1), алюминия, хрома (VI), молибдена (VI), вольфрама (VI), марганца (VII), мышьяка (V) и ванадия (V)- Наибольшие помехи процессу цементация оказывают ванадий и кобальт. [c.111]

ОЧИСТКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ РАСТВОРОВ ОТ ПРИМЕСЕЙ В отличие от процессов извлечения меди и благородных металлов из рудных растворов цементацией в гидрометаллургии никеля, цинка и кадмия этот процесс используют для очистки технологических растворов от примесей, вредно влияющих при электролизе. Такими примесями в гидрометаллургии никеля является медь, а в гидрометаллургии цинка и кадмия - медь, кадмий, никель, кобальт, мышьяк, сурьма и др. [c.52]

Влияние элементов на диффузию углерода при цементации различно. Принято считать, что карбидообразующие элементы (хром, вольфрам, ванадий) увеличивают коэффициент диффузии, а никель, кобальт, кремний — уменьшают. Однако это влияние зависит от количества легирующих элементов и других причин. [c.10]

В данном разделе рассматриваются вопросы цементационного извлечения никеля и кобальта из растворов, получаемых при выщелачивании никелевого и кобальтового сырья. Для цементации никеля и кобальта чаще всего используют железо либо цинк и в редких случаях алюминий. В одном из патентов осаждение никеля из сульфатных или хлоридных растворов предлагают вести селективно от кобальта смесью какого-либо мьпиьякового минерала с железным порошком при t > 70°С. Никель при этом осаждается на поверхности минерала, а кобальт остается в растворе. Чтобы кобальт не осаждался, в конце процесса необходимо иметь pH = 3,5 -г4,0. Кроме того, необходимо соблюдать следующие соотношения As №= (10 - 13) 1 Fe № = 2,5 1 и Си Fe = = 0,1. После фильтрации раствор направляют на электролиз кобальта. Никель из кека выщелачивают хлоридом или сульфатом железа (2 % Fe). После очистки раствор направляют на электролиз никеля, а кек в оборот на цементацию. В работе [212] никель из кобальтовых растворов предлагают извлекать цементацией железам или сплавом Со - Fe- uB присутствии серы. [c.72]

В одном из патентов цементацию никеля из растворов после вьпце-лачивания латеритовых руд предлагают проводить обрезками дуралю-мина при pH = 3,0 3,5 с обязательным наличием в растворе ионов хлора. Некоторые исследователи предлагают вести цементацию никеля и кобальта при t = 100 180°С, pH = 2,0 5,0 и давлении98,1 - 686,7 кПа. С целью получения никеля с низким содержанием кобальта процесс цементации рекомендуют проводить при t = 140 160°С, pH = 2,0 -г 3,8 и избытке алюминия, 1 - 2-кратном к стехиометрическому. [c.73]

При использовании уравнения (28а) для описания цементации никеля и кобальта железом из хлоридных растворов [61] оказалось, что при 24 и 60°С Ь = 1, при 100°С Ь<1, апри 80° С кинетика процесса меняется во времени сначала наблюдается активационный (Ь = ), а затем диффузионный ( <1) контроль скорости реакции. Изменение в кинетике процесса хар актери1зует10я появлением пар влома на прямой -lg(l-a)- . [c.132]

Легирующие элементы, присутствующие в стали, оказывают влияние на структуру цементуемого слоя, механизм его образования и скорость диффузии. В случае цементации сталей, легированных карбидообразующими элементами, при температуре диффузии возможно образование двухфазного слоя из аустенита и карбидов глобулярной формы. При этом аустенит обедняется углеродом и карбидообразующнми элементами (Сг, Мп, Ti) и на поверхности после закалки образуются пемартенситные структуры, способствующие снижению твердости и особенно предела выносливости. Суммарная концентрация углерода на поверхности цементированного слоя сталей, легированных карбидообразующими элементами, может достигать 1,5—2,0 % и более. Карбидообразующие элементы (Сг, Мп, Мо, W и др.) увеличивают энергию активации Q, уменьшают коэффициент диффузии углерода в аустените. Никель и кобальт повышают коэффициент диффузии углерода в аустените. Однако на толщину слоя, легирующие элементы в том количестве, в котором они присутствуют в цементуемых сталях, практически не влияют. [c.233]

Процесс цементации никеля ферромарганцем изучен в работе [213]. Цементацию никеля железным порошком, предварительно покрытым пленкой меди до содержания 0,1 - 1,0 %, предлагают вести под давлением 392,4 - 686,7 кПа, создаваемым водородом. Температуру растворов при этом рекомендуют поддерживать в пределах 60 - 100°С. Перспективным является способ переработки латеритовых руд с использованием процесса цементации никеля железом в пульпе (аналог процесса Мостовича) и извлечением металлической фазы из нее магнитной сепарацией [ 214 29, с. 324 - 351]. Извлечение никеля и кобальта производят цементацией железным порошком при повышенных температурах (135 - 150°С) в автоклавах с парциальным давлением водорода 4120,2 кПа. Избыток порошка 2,0 — 2,5-кратный. Процесс рекомендуют провбдить при pH < 5,0 с тем, чтобы не происходило образования гидратов окислов никеля, которые нельзя извлечь из пульпы при последующей магнитной сепарации. Суммарное извлечение никеля этим способом составляет не ниже 94 %. В случае, когда полученный ферроникель направляют в дальнейшем на производство легированных сталей, его пред варительно обжигают с целью снижения содержания серы от 1 до 0,02 % Если же целью переработки руды является получение окиси никеля или металлического никеля, то цементные осадки перерабатывают аммиач ным выщелачиванием. Остаток от выщелачивания, содержащий металли ческое железо, возвращают в процесс цементации. [c.72]

Справедливость уравнения (22) подтверждается исследованиями процессов цементации меди и серебра на вращающемся железном диске из хлоридных и сульфатных растворов [90], меди цинком из СиС1г [79], никеля и кобальта цинком из сернокислых электролитов [67], хрома медью из СгС1з [97] и др. Известны, однако, случаи когда не наблюдается соответствия кинетики контактного обмена ни с уравнением первого, ни с уравнением высших порядков [44]. Возможно, это [c.125]

Значение имеет также тип твердого раствора, образуемого компонентами сплава, что объясняется различием механизма диффузии в твердых растворах разного типа. В твердых растворах внедрения перемещение атомов диффундирующего элемента происходит в меж-дуузлия решетки. Наиболее изучен этот механизм диффузии для твердых растворов, образуемых С, N, О и Н с железом, никелем и кобальтом. Многие процессы, протекающие в стали в твердом o -i тоянии, такие как цементация, азотирование, цианирование и другие, обусловливаются диффузией атомов С и N по междуузлиям per шетки железа. В твердых растворах замещения механизмы перемещения диффундирующего элемента различны, однако наиболее вероятным является вакансионный механизм диффузии. В твердых растворах вычитания, перемещение атомов происходит в имеющиеся вакантные места решетки. Поэтому скорость диффузии в твердых растворах вычитания и внедрения выше, чем в твердых растворах замещения. [c.54]

Zn 1,5 - 10,7 РЬ 0,6 - 1,5 d. После сушки они могут быть направлены в медное производство. Осаждение I кадмиевой губки ведут цинковой пылью при температуре 70 - 80°С с добавкой сурьмы с тем, чтобы с кадмием осадить кобальт, никель и другие примеси. Эта опера ция позволяет освободить от вредных примесей цинковые растворы, остающиеся после осаждення кадмиевой губки и направляемые в цинковое производство на выщелачивание огарков. Цинковые растворы содержат, кг/м < (5 - 10) 10-3 щ <5 0. 10- Со и 5,С.- 10 d. Другим вариантом осаждения I кадмиевой губки является цементация при низких температурах (40 - 50°С) и последующее осаждение кобальта ксан-тогенатом калия из остающихся цинковых растворов. [c.68]

Цементацию молибдена в хлоридных расплавах марганцем изучали в работе [ 263], молибдена и ниобия медью - в работе [ 264] и молибдена цинком - в работе [ 265]. Цементация алюминия и ванадия, а также сопутствующих элементов из титансодержащих хлоридных расплавов ти-таном рассмотрена в работах [ 266, 267]. Кинетика цементации алюми. ния титаном в расплаве хлористого натрия изучена в работе [ 268]. Параметры цементации никеля, кобальта и вольфрама алюминием в расплавах хлоридов (зквимолярный расплав Na l - K l ) приведены в работе [ 269]. При этом были получены соответствующие металлы, содержащие лишь следы алюминия. [c.76]

Легирующие элементы влияют на скорость процесса цементации, глубину цементованного слоя и концентрацик> углерода в поверхностной зоне Некарбидообразующие элементы, такие как никель, кремний, кобальт, ускоряют диффузию углерода в аустените при 950 °С В то же время эти элементы снижают растворимость углерода в аустените и тем самым уменьшают максимальное содержание угле рода в поверхностном слое Наиболее сильно ускоряет диффузию углерода в аустените и понижает содержание углерода в цементованном слое кремний Однако при более высоких температурах (1000, 1100°С) кремний уменьшает коэффициент диффузии углерода в аустените [c.177]

Микроструктура чугунной каретки по торцовому сечению состоит из графита, перлита и феррита с очень мелкими включениями фосфористой эвтектики. Структура очень тонкая. Имеются скопления графитной эвтектики. Вес каретки Ундервуд —2 230 г, Континенталь — 2 850 г и Мерседес — 3 650 г. Данные веса относятся к малым моделям. Микроструктура корпуса машины показывает, что она состоит из феррита, перлита, очень тонкого графита, гл. образом в виде графитовой и фосфористой эвтектики. Боковины представляют собой серый чугун мелкокристаллич. строения с мелкими выделениями вторичного графита, указьшаю-ш его на быстроту остывания отливки. На литерные рычаги П. м. Ундервуд применяется кремнистая сталь (углерода 0,5%, кремния 2,83%) химический анализ показал, что такие примеси, как никель, хром-кобальт, отсутствуют. Такие же результаты дает анализ "рычагов машин Мерседес углерода 0,6—1,3%, кремния 0,2%. Металлографическое исследование, произведенное в отношений немецкого литерного рычага, позволяет установить, что литерные рычаги в немецкой машине сделаны из обыкновенной углеродистой стали, к-рая после штамповки цементирована с особым вниманием по отношению к концу рычага, работающего в направляющих. После цементации тот же конец рычага термически обработан. Химический анализ промежуточного рычага и заклепки-оси дал следующие результаты промежуточный рычаг — углерода 0,45%, никель и хром отсутствуют заклепка-ось— углерода 0,17%, никель и хром отсутствуют. [c.244]

Примеси, удаляемые из цинковых сульфатных растворов, можно классифицировать двумя методами по их расположению в ряду напряжений и по характеру поляризационных явлений, сопровождающих их осаждение. По первому методу примеси можно разделить на металлы находящиеся правее водорода (Ag,Hg, Си), и металлы, находящиеся левее водорода (Ni, Со, d). По второму методу примеси можно разделить на следующие две группы металлы, вьщеляющиеся с небольшой химической поляризацией (Ag, Hg Си, d и металлы, выделяющиеся со значительной химической поляризацией (Со, Ni, Fe). Фактор поляризации в большей мере определяет технологию цементационной очистки растворов от примесей, чем величины их стандартных потенциалов. И действительно, такие металлы, как серебро, ртуть, медь, кадмий, довольно легко удаляются из растворов цементацией при низких температурах (<50 С), в то время как кобальт и никель удаляются до необходимой концентрации лишь при высоких температурах (> 70°С) в присутствии специальных добавок и большой длительности процесса. Это обстоятельство чаще всего и определяет разделение процесса очистки растворов на отдельные стадии. Так, на заводе "Оверпелт (Бельгия) [ 154] очистку растворов от примесей осуществляют в две стадии сначала от меди и кадмия при 50 - 60°С, а затем - от кобальта.с добавкой Sb2 О3 при 90°С. Число стадий очистки растворов от примесей цементацией на различных заводах колеблется в пределах от одной до четырех. [c.58]

Первичную кадмиевую губку вновь растворяют и из полученного раствора производят осаждение II кадмиевой губки. Осаждение производят при низких температурах с тем, чтобы кобальт и никель вывести в составе бедных кадмиевых растворов из технологической схемы. Содержание никеля в этих растворах доходит до 0,5 - 1,0 кг/м . Кобальт и никель из бедных кадмиевых растворов могут быть осаждены специальными методами, а оставшийся цинковый раствор направлен на производство цинкового купороса либо в цинковое производство. В работе [ 182] никель предлагается осаждать цементацией с добавкой в раствор меди, а полученный никелевый концентрат направлять в вельц-процесс совместно с цинковыми кеками. Никель из указанных растворов можно осадить диметилглиоксимом [ 184, 185], а кобальт - ксантогенатом калия. [c.68]

А — фильтрация с выделением железа н хрома. Б — цементация меди. В — фильтрация с выделением цементированной меди, Г — фильтрация с выделением фторидов кальция и магния, Д — чаи для экстрагента (Д2ЭГФК), В колонна экстракции кобальта, — пульсацнонный иасос. 3 — колонна промывки, И — чан для реэкстракции кобальта, К — обработка экстрагента щелочью, Л — раствор для реэкстракции, М — на выделение никеля, Я — оборот Д2ЭГФК, О — на выделение кобальта [c.176]

Медь извлекается цементацией на кобальтовом порошке или экстракцией, а кобальт и никель извлекаются экстракцией Д2ЭГФК, как это подробно описано для процесса Эльдорадо извлечения этих металлов из руд, концентратов и различных остатков [132, 136]. [c.176]

Известно, что в щелочных алюминатных растворах присутствуют мышьяк, молибден, вольфрам, ванадий, свинец, медь и др. Нормальные электродные потенциалы этих элементов в щелочном электролите более положительные по -сравнению с потенциалом галлия и будут восстанавливагься в первую очередь. Чтобы выяснить влияние других элементов на процесс цементации, 1к щелочным растворам, содержащим галлий, добавляли в отдельности хлориды меди, никеля, кобальта (П1), железа (П1), свинца, цинка, молибдат, вольфрамат, арсенат, ванадат, перманганат и бихромат натрия. К кислым растворам добавляли только медь, свинец, цинк и алюминий. [c.105]

Галлий определяли колориметрическим методом. Молибден, вольфрам, хром, железо, марганец, никель, кобальт определяли колориметрически. Результаты опытов по цементации галлия представлены на рис. 1, 2 и в табл. 1 и 2. На рис. 1 для сравнения изображены кривые электролитического осаждения галлия из 1—8-н. щелочных растворов на ртутном катоде при 50° С и плотности тока 60 ма см . Для опытов брали по 10 мл чистой ртути. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...