Уравнение интенсивности тепломассообмена

После подстановки dQ в уравнение (2-15) и разделения переменных получим дифференциальное уравнение интенсивности тепломассообмена [c.58]

Получаем уравнение интенсивности тепломассообмена [c.58]

Итак, в результате анализа уравнения интенсивности тепломассообмена установлено, что расчет параметров жидкости и газа в широком диапазоне их изменения для любых процессов, контактных аппаратов и схем взаимного движения сред может быть произведен с помощью двух определяющих чисел подобия [c.62]

В комплексе Kt, как видно из уравнения интенсивности тепломассообмена, учтено влияние числа Bmi на теплообмен. Однако нужно еще учесть его влияние на гидродинамику. Кроме того, степень влияния комплекса Bmi на комплекс Kt и на число Ей в целом может быть различной, поэтому совсем исключать Bmi 1 ет оснований. Присутствие Bmi в Kt ставит вопрос об объединении Kt и Вш1 в одно число подобия в уравнении (2-46). Однако теоретически количественные соотношения определить не представляется возможным. [c.68]

Можно было бы в рамках теории относительной интенсивности тепло- и массообмена применить другую методику для расчета процессов в аппаратах с орошаемой насадкой, основанную не на определении Km, а на определении Nu. Действительно, согласно уравнению интенсивности тепломассообмена, если известна поверхность контакта то, казалось бы, нет необходимости определять комплекс, включающий произведение аРт, а достаточно вычислить значение сг, которое определится через Nu —/(Re, Рг). Однако слой стекающей л идкости уменьшает поверхность контакта, причем существенно при большой плотности и коэффициенте орошения каналы могут быть сплошь заполнены жидкостью, что соответствует представлению о поверхности контакта, равной нулю. Одновременно и диаметр канала мол ет изменяться от максимального до нуля. Следовательно, методику, основанную на определении Nu, применять в данном случае нецелесообразно, так как это потребует введения поправок, дающих возможность от поверхности и диаметра канала сухой насадки перейти к их значениям в орошаемой насадке. А это усложнит методику расчета. Если в поверхностных теплообменниках методика, основанная на определении Nu, оправданна, так как в них четко задана поверхность контакта и диаметр канала, то в контактных аппаратах эту методику применять нецелесообразно даже в том случае, если поверхность контакта образована твердым материалом, по указанным выше причинам. Поэтому будем пользоваться методом, основанным на определении Km. [c.100]

Таким образом, процессы тепло- и массообмена в полочных пенных аппаратах описываются критериальным уравнением интенсивности тепломассообмена (4-65) и уравнением относительной интенсивности тепло- и массообмена (4-2). [c.108]

АЛГОРИТМ РАСЧЕТА НА ЭВМ КОЭФФИЦИЕНТА И ПОКАЗАТЕЛЕЙ СТЕПЕНЕЙ КРИТЕРИАЛЬНОГО УРАВНЕНИЯ ИНТЕНСИВНОСТИ ТЕПЛОМАССООБМЕНА [c.170]

Для расчета явного теплообмена было бы достаточно уравнения (2-12) в совокупности с уравнениями теплового баланса и состояния сред, так как такая система уравнений является замкнутой. Однако для взаимосвязанных процессов тепло- и массо-обмена это уравнение не годится, так как в нем не отражено влияние массообмена на теплообмен. Вывод уравнений, в которых было бы это учтено, необходимо делать отдельно. При этом алгоритм вывода уравнения интенсивности теплообмена может быть взят за основу при выводе соответствующих уравнений интенсивности массообмена и тепломассообмена для системы газ — жидкость . [c.57]

Аналогично Ка коэффициенты At и Kt = ст/Иы/ т = = —In (А т. м/А ом) = —1пД могут быть использованы в качестве определяемых чисел подобия, но удобнее в расчетах использовать числа подобия с меньшим количеством параметров сред. Поэтому преобразуем уравнение (2-20) в уравнение, аналогичное (2-13). В результате получим выражение для коэффициента интенсивности тепломассообмена [c.58]

Широкие возможности решения задач о трении и конвективном тепломассообмене при градиентном течении жидкостей и газов дает теория пограничного слоя. Сопротивление, которое испытывает тело при движении в жидкости или газе, а также интенсивность тепломассообмена между жидкостью или газом и поверхностью тела в значительной степени обусловлены развитием динамического и теплового пограничных слоев. В случае образования на обтекаемой поверхности ламинарного пограничного слоя получены точные аналитические решения уравнений пограничного слоя для некоторого класса задач. Особенно простым классом точных решений этих уравнений являются автомодельные решения, имеющие место в случае, когда скорость внешнего потока пропорциональна степени расстояния х,. измеренного от передней критической точки, а также при плоскопараллельном и осесимметричном течении вблизи критической точки. В других случаях при невозможности получения точных решений надежные результаты дают методы численного интегрирования или приближенного решения интегральных уравнений количества движения, кинетической, тепловой или полной энергии для пограничного слоя. Разными авторами предложены методы преобразования уравнений пограничного слоя в сложных условиях тече-4 [c.4]

Для других рассматриваемых типов контактных аппаратов уравнения вида (4-1) будут получены с учетом особенностей аппаратов и данных расчета, опубликованных в литературе. С помощью критериального уравнения тепломассообмена производится расчет полного теплообмена. С помощью уравнения относительной интенсивности тепло- и массообмена производится расчет массообмена в контактных аппаратах. [c.87]

Из уравнений (2-4-13J и (2-4-15) следует, что коэффициент теплоотдачи Оок зависит от интенсивности взаимосвязанных процессов тепломассообмена. В общем случае он зависит от формы и размеров поверхности конденсации, характера течения парогазовой смеси, состава смеси, давления и температуры ее, переносных свойств конденсата и др. По своему содержанию Оси является условной величиной, учитывающей комплексный процесс тепломассообмена в парогазовой смеси и конвективный теплообмен через пленку. [c.43]

Используем те особенности и условия, которые были высказаны выше, и выведем уравнение интенсивности тепломассообмена аналогично выводу уравнения интенсивности теплообмена. При этом движущей силой процесса будет разность температуры жидкости и температуры газа по смоченному термометру, а перенос теплоты от одной среды к другой будет характеризовать коэффицеинт полного теплообмена (или коэффициент тепломассо- [c.57]

Числа Re и КЬ, как и для уравнения интенсивности тепломассообмена, могут быть отнесены к начальным параметрам сред. Определение расчетной скорости потока в сложных гидродинамических условиях может быть затруднено или становится невозможным, поэтому целесообразно скорость газа также относить к начальным параметрам газа и к сечению каналов на входе газа в реактивное пространство. Для аппаратов, в которых основным является сопротивление газожидкостного слоя, можно ох<идать, что постоянный коэффициент А в уравнении (2-47) будет близок к коэффициенту сопротивления частиц жидкости движению газа. [c.69]

Скорость истечения струи жидкости из форсунок по абсолютному значению всегда намного больше скорости газа, и тепломассообмен больше идет на начальном участке траектории капли. Следовательно, влияние скорости истечения жидкости на тепломассообмен должно быть больше, чем влияние скорости газа, тем более что влияние скорости газа на количество переданной в аппарате теплоты учитывается через расход газа как в уравнении баланса теплоты, так и в уравнении интенсивности тепломассоб-мена, куда расход газа входит как величина переменная. Поэтому для камер орошения в качестве характерной относительной скорости может быть выбрана величина w. Еще одним аргументом в пользу W может служить тот факт, что в камерах с различными по диаметру форсунками различие в интенсивности тепломассообмена при прочих равных условиях (одинаковые число рядов, плотность расположения форсунок, сечение камер, расход воды, расход воздуха и его скорость, коэффициент орошения и начальные параметры сред) можно объяснить только разными значениями скорости истечения жидкости из соплового отверстия форсунок. [c.110]

Для замыкания системы уравнений (1.12) необходимы уравнения состояния фаз и соотношения, определяющие интенсивность фазовых переходов на основе изучения микропроцессов динамического взаимодействия фаз и тепломассообмена вокруг отдельного включения в жидкости. В этой связи в п. 3 рассматривается задача о динамике паровой оболочки около помещенной в жидкость нагретой твердой частицы. В п. 4 с использованием результатов исследования микрозадачи выведена полная система уравнений стационарного одномерного движения смеси и решена задача о структуре ударной волны в рассматриваемой среде. [c.725]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...