Трение в поступательной паре

AB = 90°, Iab = 100 MM, Ia = 200 мм, tp = t D, коэффициент трения в поступательной паре / = 0,1. [c.118]

Определить мощность N, затрачиваемую на преодоление трения в поступательной паре С кривошипно-ползунного механизма, ссли к звену 3 приложена сила = 1000 н, а к кривошипу АВ — уравновешивающий [c.118]

Таким образом, для учета сил трения в поступательной паре надо отклонить реакцию F от направления нормали п—п на угол трения ф в сторону, обратную скорости v движения ползуна относительно неподвижной направляющей. [c.220]

Таким образом, мощность, затрачиваемая на трение в поступательной паре, определяется по формуле (6.12), если соблюдается условие (6.10), и по формуле (6.18), если соблюдается условие (6.15). [c.95]

Например, в приборах с малыми нагрузками элементы поступательной пары могут соприкасаться по отдельным линиям (рис. 2.1, г), однако это не высшая пара, так как то же относительное движение звеньев может быть получено соприкосновением элементов по поверхности. Для уменьшения трения в поступательной паре вводят тела качения в виде шариков или роликов (рис. 2.1, с ). Такая конструкция представляет собой соединение, эквивалентное кинематической паре. Независимо от конструктивного выполнения поступательной пары образующие [c.19]

Трение в поступательных парах с неплоскими направляющими [c.74]

Заданы значения эксцентриситет е, угловая скорость вращения со, радиус эксцентрика г, длины I и 2 отрезков ВС и СО соответственно, масса толкателя т, масса эксцентрика М, нагрузка Р, коэффициент трения в поступательной паре /х и коэффициент трения в паре эксцентрик — толкатель [c.20]

Номер варианта (-го студента Номер студента Угол попорота ф Порядковый помер значения ф Нагрузка внешняя Р Радиус кулачка г Эксцентриситет 8 Длина направляющей г Длина ВС I Масса кулачка М Масса толкателя т Коэффициент трения в поступательной паре А Коэффициент трения в паре эксцентрик — толкатель А Частота вращения ш Сила Р 2 Сила Р 1 Сила Р 2 Сила Рц Сила Рг [c.25]

Трение в поступательных парах. Расчет приведенных [c.317]

Рис. 1.34. Трение в поступательной паре с треугольными направляющими.

ТРЕНИЕ В поступательной ПАРЕ [c.305]

Составление этих уравнений поясним на примере кулачкового механизма, рассмотренного в 25. Чтобы получить уравнение движения механизма с учетом трения в поступательной паре, достаточно подставить в уравнение (6.15) величину р2 = Fi2 из соотношения (6.14) и ускорение йг, выраженное через аналоги скоростей и ускорений [c.214]

Фрикционные колебания, вызываемые скачком силы трения в поступательной паре [c.222]

Пример 4. Для кривошипно-шатунного механизма пресса по полезной силе на ползуне Q = 3000 кГ требуется определить реакции в кинематических парах и движущий крутящий момент на кривошипе (фиг. 33, а). Заданы основные размеры механизма г = 5 см, I = 25 см, диаметры соответствующих вращательных пар doi = - - dll = S СМ-, di, = 10 см коэффициенты трения во вращательных парах Ut = hi = = Ьз = 0,1 угол трения в поступательной паре Фзо —6° координата положения кривошипа Ф=15 . [c.156]

Потери на трение в поступательных парах сильно зависят от их конструктивного выполнения и расположения действующих внешних сил учет этих потерь в общем виде затруднителен. [c.507]

Действительным коэффициентом потерь на трение в поступательной паре будем называть [c.207]

При выборе типа механизма и его проектировании необходимо иметь в виду повышенные потери на трение в поступательных парах вследствие сравнительно больших скоростей скольжения и трудностей выполнения этих пар с промежуточными телами качения (см. фиг. 32). [c.65]

Роликовые направляющие 5 вводятся для уменьшения трения в поступательной паре. Подобный маятник применяется редко из-за конструктивной сложности. [c.34]

ТРЕНИЕ В ПОСТУПАТЕЛЬНЫХ ПАРАХ [c.228]

Определение коэффициента трения в поступательной паре [c.233]

Определить мощность N, затрачиваемую на преодоление трения в поступательной паре С кривошипного механизма с кача-Ю1ЦИМСЯ ползуном, если к шатуну 2 приложена перпендикулярная сила = 500 н, а к кривошипу АВ — уравновешивающий момент Му. Угловая скорость (Oi кривошипа АВ равна oi = 40 сек , угол [c.117]

Определить мощность, затрачиваемую на преодоление трения в поступательной паре Е шестизвенного механизма, если к звену 5 приложена сила Рг = 400 н, а к кривошипу АВ — урав-иовешивающип момент Му, Угловая скорость кривошипа АВ равна (Oj = 50 се/с коэффициент трения / = 0,1, 1ав = 50 мм, hi = 200 мм, l D I-ED = 100 мм, = - ф-2 == 90 , p.j = 45°. [c.118]

Трение в поступательной паре. Рассмотрим ползун на наклонной и горизонтальной плоскости (рис. 51). Введем обозначения G — вес ползуна Р — движущая или тормозящая стла а — угол [c.71]

Если точки D я W совпадают, то [) = фт и Fiи = Но чем дальше точка D находится от края направляющего гнезда (от точки W), тем большим становится угол г з. Отсюда следует, что суммарное тормозящее действие трения, оцениваемое касательной составляющей f, iL> = f i2sim j, в поступательной паре может быть весьма значительным и тем большим, чем дальше располагается точка D от точки W. Ясно также, что чем меньше размер а, тем ближе точка Н к оси гнезда, тем больше угол j, т. е. тем больше трение в поступательной паре. Угол г ) может получиться много больше угла ф,. Все это необходимо учитывать при проектировании поступательной пары. [c.231]

По полученным во втором приближении значениям сил можно определить моменты трения в шарнирах и силу трения в поступательной паре 3-4, а затем проделать расчет в третьем приближении, используя уравнения, подобные (7.5) — (7.13). В результате получим еще более точнь е, более близкие к окончательному результату значения fji, "з, и Ь". Процесс последовательных приближений можно продолжать и дальше в зависимости от требуемой степени точности расчета. Однако опыт показывает, что достаточно второго приближения. [c.238]

В предыдущем параграфе расс.мотрено трение в поступательной паре с плоскими направляющими под действием нагрузки Q, направленной под углом а к нормали. При этом получена формула (7.3) для определения силы трения. Если направляющие ползуна имеют другую форму, нанри.мер трапеции (клина) или цилиндра, то для определения силы трения можно воспользоваться понятием приведенного коэффициента трения / и приведенного угла трения р, которые учитывают форму направляющих. [c.74]

Достаточную для инженерных расчетов точность дает способ последовательных приближений. В первом приближении принимают, что силы трения равны нулю, и реакции в кинематических парах определяют так же, как указано выше. Используя полученные значения реакций, в кинематических парах вычисляют моменты сил трения МтА и Мтв в силу трения Рта в поступательной паре С (см. гл. 20). Затем производят расчет в той же последовательности, как и без учета сил трения, но к внешним силам прибавляют силы трения в поступательных парах и моменты сил трения во вращательных, направляемые в сторону, противоположную относительному движению. Новые векторы Fп2, Ртз2, Рпз будут отличаться по значениям модулей и направлениям от векторов р12, Рз2> Р з- Далее полученные в первом приближении новые значения Рти, Ртз2 и Fт з снова подставляют в зависимости для определения сил и моментов сил трения и повторяют все вычисления. В результате получают второе приближение значений реакций. Указанный [c.263]

Соотношение между силами в клиновом механизме. Коэффициент полезного действия. Установим связь между компонентами силы давления, возникающей на поверхности соприкосновения клиновых звеньев / и 2 (рис. 11.4, а). Для упрощения не будем учитывать силу трения в поступательных парах 13 и 23, но учтем ее в паре 12. Пусть движущая сила К, перемещает клин / влево. Сила реакции клина 2 наклонена к нормали NN вправо на угол трения р = ar tg/, где / — коэффициент грения. Из рисунка видно, что при этом Fi = К21 sin (ф -f- р), F2 = F21 os (ф -f р). Следовательно, [c.289]

Полная реакция R отклонена от нормали N на угол р, который называют углоад трения скольжения. Таким образом, для учета сил трения в поступательной паре реакцию R надо отклонить от направления нормали N так, чтобы она образовала тупой угол с вектором Vi2 относительной скорости ползуна 1 относительно направляющей 2. [c.303]

Самоторможение в поступательной паре. При действии сил трения в поступательной паре возможен случай, когда относи тельное движение звена в требуемом направленш не может начаться независимо от величины результирующей динжущей силы. Этот случай называют самоторможением. [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...