Мощные быстродвижущиеся источники теплоты

Так как в большинстве случаев оказывается достаточным приближенное определение скорости охлаждения, то используют теорию мощных быстродвижущихся источников теплоты без учета теплоотдачи. Скорости охлаждения обычно определяют только для оси шва ввиду их незначительного отличия от скоростей охлаждения околошовных зон. [c.213]

Математические преобразования выполним для обоих случаев одновременно, используя теорию мощных быстродвижущихся источников теплоты без учета теплоотдачи, т. е. 6 = 0. [c.216]

Окончательно для случая сварки полубесконечного тела мощным быстродвижущимся источником теплоты [c.526]

Рис. 6.13. Схема выделения плоскостями I и I зон распространения теплоты от мощного быстродвижущегося источника

Во всех случаях расчетов температур с использованием моделей мощных быстродвижущихся источников время следует отсчитывать от момента, когда источник теплоты пересек перпендикулярную к оси его движения плоскость, в которой расположена рассматриваемая точка. [c.24]

Формулы, описывающие нагрев полубесконечного тела движущимся нормально круговым источником теплоты, а также нагрев пластины и массивного тела мощными быстродвижущимися [c.198]

Для мощного быстродвижущегося точечного источника теплоты на поверхности полубесконечного тела, используя уравне- [c.209]

Для мощного быстродвижущегося линейного источника теплоты в пластине ширина зоны термического влияния определяется с использованием уравнения (6.45) при 6 = О по формуле [c.210]

При электрической сварке плавлением источником теплоты служит электрический ток. Электрическую сварку плавлением подразделяют на дуговую, при которой нагрев и плавление осуществляют за счет энергии, выделяемой дуговым разрядом электрошлако-вую, при которой нагрев и плавление металла осуществляются за счет термической энергии, выделяемой током, проходящим через расплавленный флюс (шлаковую ванну) электроннолучевую, при которой энергия, расходуемая на нагрев и плавление металла в месте соединения, получается за счет интенсивной бомбардировки быстродвижущимися в вакууме электронами плазменную, при которой источником теплоты является струя ионизированного газа. Особое место занимает сварка лучом оптического квантового генератора (лазера), при которой нагрев и плавление металла осуществляются мощным световым лучом. При хи- [c.597]

Формулы, описывающие нагрев полубесконечного тела подвижным нормально круговым источником теплоты, а также нагрев пластины и массивного тела мощными быстродвижущимися распределенными источниками теплоты, можно найти в монографии [8]. [c.453]

Для мощного быстродвижущегося точечного источника теплоты на поверхности полубесконечного тела, используя уравнение (17.39), аналогичным образом определим ширину зоны термического влияния [c.459]

В случае мощного быстродвижущегося линейного источника теплоты в пластине предельное значение Т], достигает 0,484. [c.28]

Анализ этих работ показывает, что для расчета распределения температуры в металле при кислородной резке наиболее целесообразно использовать схему мощного быстродвижущегося линейного источника в пластине [103]. Эта схема дает удовлетворительное совпадение теоретических расчетов с данными эксперимента, если рассматривать источник теплоты как однородный источник энергии, равномерно распределенный по глубине разрезаемого металла. Это представление об источнике теплоты не полностью отражает его специфические особенности. [c.24]

Уравнение процесса распространения теплоты по схеме мощного быстродвижущегося линейного источника в пластине позволяет рассчитать максимальную температуру точки с координатой г/о (мм) при перемещении источника эффективной мощности д (кал/с) со скоростью и (мм/с) по пластине толщиной б (мм) [c.25]

Тепловые процессы при плазменно-дуговой резке подобно другим процессам термической резки могут быть описаны схемой нагрева пластины мощным быстродвижущимся линейным источником теплоты без учета теплоотдачи [35]. [c.97]

Для расчета температур при механизированных способах сварки служат модели мощных быстродвижущихся источников теплоты. Например, при механизированной сварке листов с полным (или близким к полному) проплавлением используют модель моыщого бы-стродвижущегося линейного источника в пластине. Температуру в точке на расстоянии у от оси шва определяют по формуле [c.24]

Предельное состояние процесса распространения теплоты при нагреве пластины мощным быстродвижущимся линейным источником теплоты также можно получить из уравнения (6.26) при условии (6.39). Ход рассуждений, основанный на предположении, что теплота распространяется только в направлении стержня 1 (см. рис. 6.13,6), такой же, как для случая точечного источника теплоты. Действительно, источник выделяет на отрезке длиной dx теплоту Q = qdxjv. Эта теплота распространяется вдоль стержня /, ограниченного плоскостями / и / и имеющего поперечное сечение Ьйх. Подставляя указанные величины в уравнение (6.8) и заменяя координату х координатой у, а также учитывая поверхностную теплопередачу, получим [c.182]

Рис. 17.14. Распределение темпеоатуры при движении мощного быстродвижущегося точечного источника теплоты по поверхности массивного тела [8] (<7=21000 дж/сек-, = см сек)

Схема 2. Имеется мощный быстродвижущийся линейный источник в пластине, например, при однопроходной сварке со сквозным проплавлением. Уравнение предельного состояния распространения теплоты [c.14]

Схема 1. Имеется точечный быстродвижущийся мощный источник нагрева в полубесконечпом теле, например, наплавка валика на массивное тело. Уравнение предельного состояния процесса распространения теплоты в точке Л ЗТВ имеет вид [c.14]

Температура сварочной ванны. В. И. Дятлов определил температуру в сварочной ванне впервые, воспользовавшись уравнением предельного состояния процесса распространения теплоты быстродвижущегося мощного источника в полубеско-нечном теле [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...