Формулы пластмассовые - Расчет

Некоторые пластмассовые детали приспособлений и формулы для их расчета приведены в табл. 3 118]. [c.239]

Таблица 29 Конструкции элементов пластмассовых приспособлений и формулы для их расчета

Расчеты X, выполненные по различным формулам, дают расхождение менее 10%. Их значения для различных условий изменяются в основном от = 0,02 до X = 0,04. Большие величины относятся к более шероховатым трубам меньшего диаметра, меньшие — соответствуют более гладким трубам большего диаметра. Для ориентировочных расчетов можно принимать % 0,03. Отметим, что пластмассовые трубы имеют значения X, примерно вдвое меньшие, чем стальные. [c.176]

В защитных оболочках применяются арматурные системы с усилием натяжения до 10 000 кН с каналообразователями из пластмассовых труб. В расчетах жесткость такой трубы считают равной нулю, и если усилия от предварительного напряжения составят 7,0—10,0 МПа, то от наличия в ней отверстий, растягивающие радиальные напряжения Ог будут равны 7,0—10,0 МПа, а сжимающие—ое =21,0- 30,0 МПа. Вследствие местного действия напрягаемой арматуры эти усилия дополнительно возрастут. При этом они будут увеличиваться с увеличением силы натяжения арматурного элемента. В оболочке в этих условиях будут образовываться трещины, параллельные ее поверхности. Характер образования трещин и их раскрытия требует дополнительного экспериментального изучения. Можно предположить, что при арматурных пучках, рассчитанных на большие силы натяжения, и при большом количестве каналообразователей трещины между отверстиями соединятся и произойдет расслоение конструкции на две зоны — внешнюю и внутреннюю (рис. 1.17). При этом усилия в стенках оболочки перераспределятся внешняя часть конструкции разгрузится, а усилия во внутренней зоне увеличатся, что приведет к перегрузке бетона и металлического защитного слоя конструкции. Чтобы включить в работу наружный слой оболочки и избежать нежелательного перераспределения усилий, необходимо провести поперечное армирование оболочки. Усилие в поперечной арматуре ( п.а), отнесенное к единице длины канала, можно определить по формуле [c.33]

Ниже приведены методы, применяемые для расчета пластмассовых зубчатых колес. Детальные расчеты, на основе которых выведены соответствующие формулы, можно найти в соответствующей литературе [1, 2, 3 и 4]. [c.174]

Многие авторы рекомендуют производить расчет пластмассовых зубчатых колес на основании соотношений, вытекающих из формул, выведенных еш,е в прошлом столетии Бахом. Очевидно, что результаты расчетов, выполненных с помош ью этих формул, еще менее точны. [c.276]

В области гидравлически гладких труб обычно работают пластмассовые (винипластовые, полиэтиленовые трубы). С учетом различия качества укладки этих труб в лабораторных и производственных условиях, влияния стыков и среднего коэффициента вязкости водыу = 1,3 м сек расчет их производится по формуле Ф. А. Шевелева [c.34]

При расчете днищ сварных пластмассовых резервуаров, работающих в условиях гидростатического напора, для определения максимальных напряжений можно пользоваться формулами, приведенными в табл. 2. [c.201]

Для пластмассовых конструкций имеет большое значение применение трубчатых элементов. Потеря устойчивости пустотелых элементов при воздействии осевого сжимающего усилия происходит несколько иначе, чем элементов монолитного сечения. Наряду с потерей общей устойчивости может быть утрачена устойчивость стенки. Поэтому, кроме расчета трубчатого элемента на прочность и устойчивость по обычным формулам, требуется также, чтобы толщина стенки трубы удовлетворяла условию [c.78]

Способы расчета пластмассовых нагельных соединений пока еще не разработаны. Испытания нагельных соединений деревянных элементов при нагелях из ДСП-Б, выполненные Г. Г. Никитиным [13], показали, что они обладают несущей способностью, превышающей несущую способность дубовых нагелей. Отсюда следует, что для расчета нагельного соединения элементов из древесных пластиков при нагелях из ДСП-Б можно использовать соответствующие формулы, предлагаемые в курсах деревянных конструкций, приравнивая ДСП-Б к дубу. При этом для использования в ответственных узлах нагели из ДСП-Б диаметром меньше 16 мм не рекомендуется. [c.168]

Гидравлический расчет асбестоцементных, пластмассовых, деревянных, бетонных и железобетонных трубопроводов обычно ведется по эмпирическим формулам, предложенным разными авторами. [c.177]

Для расчета пластмассовых зубчатых колес с металлической арматурой Г. И. Лукашевичем и др. разработана методика, согласно которой напряжение изгиба определяют по формуле [c.183]

При расчете экономической эффективности необходимо сравнивать калькуляции себестоимости деталей в обычном и в пластмассовом исполнении, т. е. с учетом затрат на материалы, заработную плату, электроэнергию, текущий ремонт, износ инструментов, амортизацию основных фондов и др. Так как при замене обычных материалов на пластмассы затраты на материал и заработную плату имеют наибольшее значение в калькуляции, то в инженерной практике расчета экономической эффективности применения пластмасс в машиностроении в настоящее время сравнивают расходы на материал и заработную плату. Расчет производят по формуле [c.860]

При расчете экономической эффективности по названной формуле учитывается экономия как в процессе изготовления, так и частично в процессе эксплуатации за счет введения коэффициента долговечности. При эксплуатации деталей или оборудования из полимерных материалов экономия средств может достигаться не только за счет повышения сроков службы, но и за счет изменения других показателей. Например, в случае применения некоторых стеклопластиковых деталей легковых автомобилей снижается расход бензина и износ шин. Вместе с тем для организации вьшуска пластмассовых деталей необходимы определенные капиталовложения, [c.860]

Расчеты по формуле (П.1) показывают, что при прочих равных условиях для обеспечения одинаковой избыточной температуры среды внутри чугунного и пластмассового корпусов поверхности стенок пластмассового корпуса должны быть больше поверхности стенок чугунного корпуса на 30—50%. [c.37]

Иногда ввиду большой прочности пластмассовых ремней их делают очень тонкими (толщиной от 0,3 до 1 мм). В этих случаях приведенные выше формулы для расчета площади сечения ремня и его предварительного натяжения не могут быть применены и следует пользоваться графическими зависимостями (рис. П1.13 и П1.14). [c.118]

Пластмассы могут быть использованы во всех видах фрикционных узлов. Однако решение вопроса о возможности применения пластмасс для изготовления элементов фрикционных узлов имеет свою специфику, заключающуюся в необходимости довольно точного определения условий работы, в частности, температурного режима. Температура в зоне фрикционного контакта — основной критерий оценки работоспособности пластмассового фрикционного узла, так как с изменением температуры изменяются не только коэффициент трения, износостойкость материала, но и структура материала, которая при определенной температуре может привести к разложению пластмассы. Используемые методы расчета, например фрикционных дисковых узлов, по формуле [c.123]

Характерные зависимости деформации шариков из различных материалов от нагрузки приведены на рис. 1У.8 они показывают, что деформация пластмассовых шариков в шесть-десять раз превосходит деформацию стальных, стеклянных, керамических шариков. Однако с увеличением деформации увеличивается и площадь контакта, а следовательно, при низких значениях допускаемых контактных напряжений нагрузочная способность пластмассовых шариков все же значительна. Это обстоятельство делает неприемлемыми сущ-ествующие формулы для расчета нагрузочной способности пластмассовых тел качения. Для ориентировочных расчетов нагрузочной способности можно использовать следующую формулу [c.155]

В этом параграфе приведена общая методика расчета исполнительных размеров форм для прессования. Понятие исполнительный размер относится к размерам оформляющей полости формы и означает окончательный размер оформляющего пластмассовую деталь элемента формы, который должен быть выполнен при изготовлении формы, чтобы при ее эксплуатации выпускались пластмассовые детали требуемого качества и точности. Общие формулы, приведенные ниже, даны для размеров, оформляемых в одной части формы. [c.299]

Разработанные в сопротивлении материалов методы расчета исходят из постоянства модуля упругости, что в действительности имеет место в металлах, в дереве и в несколько меньшей степени в бетонах. Непосредственный учет в расчете отмеченных выше особенностей практически невозможен. Поэтому пластмассовые элементы рассчитывают теми же методами сопротивления материалов, которые применяются и для других материалов. Специфические свойства пластмасс учитывают путем введения в расчетные формулы различных коэффициентов. Эти коэффициенты отражают влияние температуры, времени действия нагрузки, влажности и других факторов на прочностные и деформационные характеристики отдельных видов пластмасс. [c.312]

Однако расчет по формуле ( .13) дает значительно лучшее совпадение с данными опыта, если попытаться учесть действительный характер раздачи расхода по пути. Следовательно, для правильного расчета дренажных труб, отличающихся значительной скважностью, необходимо учитывать неравномерность раздачи расхода по длине трубы. Эта задача может быть решена в первом приближении без учета гидравлического сопротивления трубы, ЧТО вполне допустимо для коротких пластмассовых труб большого диаметра. [c.115]

Для проверки полученной расчетной формулы (1У.34) и формулы (IV. 13) были использованы данные опытов с винипластовыми трубами диаметром 100 и 150 мм. Сопоставление пьезометрических кривых, представленных на рис. 45 и 46, показывает, что по своему характеру теоретические кривые, построенные по формуле (1У.13), совпадают с опытными, но проходят значительно выше, особенно при больших значениях скважности. Это объясняется тем, что формула (IV. 13) де учитывает неравномерности раздачи расхода по пути. Теоретические кривые, построенные по формуле (1У.34), дают более хорошее совпадение с опытными как по характеру, так и по величине. Однако с уменьшением диаметра труб это совпадение нарушается, так как сказывается отсутствие учета гидравлического сопротивления в трубах. Таким образом, формула (1У.34) может быть рекомендована для расчета пластмассовых дренажей с диаметром труб 100 мм и более. [c.120]

Расчет пластмассовых емкостей производится также исходя из условия обеспечения жесткости стенок при заданных нагрузках. Толщину стенки сооружения определяют по формуле [c.165]

Расчет пластмассовых колец жесткости для аппаратов с большим отношением высоты к внутреннему диаметру при условии их совместной работы со стенкой производится по следующим формулам [c.166]

Формулы для расчета величины максимального и минимального натягов являются сложными. Поэтому для расчета натяга более целесообразно пользоваться номограммами, хотя точность расчета несколько снижается (до 3—5% [17]). Для примера, на рис. 176 показана номограмма для расчета натяга охватываемого пластмассового кольца (втулки). По оси абсцисс откладываются величины внутреннего и наружного радиусов пластмассовой втулки, а по [c.416]

Главным затруднением при расчете контактных напряжений и деформаций пластмассовых деталей является то, что пластмассы вообще нельзя считать идеально упругими материалами, и, следовательно, применение формул теории упругости может быть весьма условным, а в ряде случаев неоправданным. Отклонения от законов теории упругости в одних случаях могут выражаться в том, что деформации оказываются не в прямой пропорции с напряжениями, а в других случаях напряжения и деформации могут зависеть от времени. [c.91]

Формулы для расчета соединений с натягом пластмассовых [c.76]

При гидравлическом расчете пластмассовых трубопроводов определение потерь давления (потерь напора) к в м вод. ст. производится по формуле [c.58]

Для расчета днищ сварных пластмассовых резервуаров, работающих в условиях гидростатического напора, можно применять формулы, сведенные в табл. 8. [c.54]

Эти методы имеют много общего с проектированием пластмассовых труб. В частности, для их расчета справедливы формулы (72) и (73). Поэтому, чтобы не повторяться, остановимся на рекомендациях по выбору схем и углов армирования стеклопластиковых цилиндрических оболочек. [c.124]

Для большинства пластмассовых шестерен (текстолитовых, из древесно-слоистых пластиков и т. д.) в практических расчетах можно пользоваться следующими формулами для определения полезной мощности N и полезной окружной силы Р [c.140]

Для пластмассовых деталей Н. Э. Шабадашем предложена формула расчета себестоимости по элементам затрат, а именно [c.325]

Обычно пластмассовые зубчатые колеса работают в паре с металлическими. Расчет закрытых зубчатых передач с металлическими колесами проводится по формулам А. И. Петрусевича и ЦНИИТМАШа по контактным напряжениям. Задавшись мате-риалами шестерни и колеса, определяют для них допускаемые напряжения и затем рассчитывают для цилиндрической передачи межцентровое расстояние, а для конической — дистанционное. [c.71]

По таблицам Ф. А. Шевелева для гидравлического расчета стальных, чугунных, асбестоцементных и пластмассовых водонапорных труб согласно расчетным данным на каждом участке находят гидравлические уклоны — ближайшие большие (/ >/ср) и меньшие (/ среднего значения уклона и соответствующие им диаметры ИЙ ( <й ). Затем по формуле (13.18) вычисляют соответствующие им значения ки. Все вычисленпя сводят в табл. 13.4. [c.331]

При выборе величины бокового зазора необходимо учитывать пецифические особенности пластмасс как конструкционных материа-пов, в частности малую жесткость и высокие коэффициенты линейного расширения пластмасс в сравнении с металлами. Вследствие малой жесткости пластмасс прогибы зубьев (перемещение точки приложения нормального усилия) могут быть столь значительными, что их необходимо учитывать при выборе величины бокового зазора. При расчете пластмассовых зубчатых зацеплений величину бокового зазора необходимо определять по следующим формулам [c.227]

Анализ формулы показывает, что величины боковых зазоро] в пластмассовых передачах при прочих равных условиях следуе-назначать большими, чем в металлических передачах, и поэтом необходимо в системе допусков и посадок на пластмассовые зубчатьи зацепления предусматривать такие виды сопряжений, у которые величина бокового зазора больше, чем по сопряжению Ш (ГОСТ 1643—56). Виды сопряжений в передаче могут определяться в зави симости от назначения передачи с учетом формул для расчета с 1 и с 2. Величины зазоров для новых видов сопряжения Ш и Ш приведены в табл. VII.9. Специальные виды сопряжений для пласт массовых зубчатых передач ZZ/1 и Ш2 рекомендуется применять лиш1 при изготовлении передач по степеням точности, начиная с 7-й i-грубее. [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...