Сталь Армко

В работах [29, 30] с помощью метода сеток была доказана справедливость гипотезы плоских сечений при изгибе при больших пластических деформациях вплоть до разрушения. Опыты проводились на образцах из стали, армко-железа, дюралюминия и других материалов. [c.46]

Сталь Армко 3 — 398 - Астона 3 — 358 [c.278]

Нержавеющая сталь армко 17—7РН. . . Бериллий (стержень, выдавленный в горячем состоянии)...................... [c.275]

Лампы тлеющего разряда представляют собой стеклянные трубки диаметром от 10 до 30 мм и длиной от 0,1 до 3 м. По концам трубок впаяны холодные катоды (сталь армко, никель, алюминий). Лампы наполняются до давления в несколько сотен паскалей инертными газами или их смесями (выпускаются лампы, у которых на внутреннюю стенку трубки наносятся различные люминофоры и вводится дополнительно ртуть). Такие лампы работают при малых токах (максимально 200 мА) и при высоких напряжениях (до 13 кВ). [c.19]

В качестве анодов применяют электролитическое железо или малоуглеродистую сталь Армко. Аноды необходимо заключать в чехлы из стеклянной ткани. [c.173]

Магнитная система реле кодового типа состоит из круглого сердечника диаметром 12 м.и (КДР. УНР) или 16 мм (КДР-У, РКА) из кремнистой электротехнической стали марки Э4А (коэрцитивная сила не более 0,7 э), якоря и ярма из стали АРМКО (коэрцитивная сила не более 1,2 а). [c.340]

В практике конструирования вакуумноплотных соединений часто встречается пайка деталей из меди, стали армко, ковара и никеля в разных сочетаниях. Применение аргоно-дуговой сварки взамен пайки позволило получить более надежные соединения деталей [c.23]

Датчик состоит иэ магнитопровода, изготовленного из стали Армко, катушки и подвижного якоря, соединенного со штоком сервомотора регулятора. Катушка залита в магнитопроводе эпоксидным компаундом. Присоединение к схеме — при помощи штепсельного разъема. [c.111]

При изучении углеродистых сталей рассматривают область диаграммы железо — углерод с содерл<анием до 2,63% С. При этом независимо от того, является ли образец литым, катаным или отожженным, помимо феррита, присутствуют третичный, входящий в состав перлита, и вторичный цементиты. В мягких сортах стали (армко-же-лезо, томасовская и т. д.) встречается преимущественно третичный цементит. Его трудно обнаружить после травления, хорошо выявляющего границы зерен. Это действительно и для сталей с 0,04—0,9% С (доэвтектоидные стали), поскольку перлит представляет собой структурную [c.105]

Магнитная система регулятора (рис. 141) состоит из сердечника 27 и наконечника 30, изготовляемых из специальной стали армко , литого чугунного корпуса 14 и стальной плиты 20 и стакана 28. Наконечник 30 навинчивается на сердечник 27 и имеет равномерно расположенные по окружности отверстия с резьбой под стопорные винты [c.176]

Регулировка нуля газоанализатора в процессе эксплуатации осуществляется резистором Яо- Во время поверки и регулировки нуля прибора постоянный магнит должен быть зашунтирован магнитным шунтом, выполненным в виде массивной скобки из стали армко . При опущенном магнитном шунте до упора на наконечники магнита указатель каретки должен установиться на красной черте в начале шкалы. Отклонение указателя от этой отметки не должно превышать предела допускаемой основной погрешности прибора. Магнитный шунт на схеме не показан. Резистор Я о служит для установки нуля прибора при наладке газоанализатора на заводе-изготовителе. [c.596]

Корпус муфты и якорь изготовляют из мягкой стали СтЗ или армко-железа, диски — из марганцовистой стали 65Г, твердость которой 40...45 HR ,. [c.450]

Марганец увеличивает склонность стали к растрескиванию в сероводородсодержащей среде, причем отрицательное влияние его возрастает с увеличением содержания углерода. Так, отрицательное влияние марганца для армко-железа, сталей марки 20 и марки У8 начинает проявляться при его содержании 3 2 и 1 % соответственно, что связано с появлением в структуре бейнитной составляющей и понижением вязкости феррита. Однако легирование стали марки У8 марганцем в количестве 8 % придает ей стойкость против СВУ в связи с образованием аустенит-ной структуры. [c.37]

Защитную способность ингибитора ИКБ-4 для стали повышают легкие фракции прямой перегонки нефти. Хорошее диспергирование ингибитора и углеводорода благоприятствует защите, с чем связаны высокие ингибирующие свойства ИКБ-4 при интенсивном движении минерализованного водного раствора. Так, при скорости потока 1 -м/с скорость коррозии армко-железа снижается на 95,7 % при содержании ингибитора в среде 75 мг/л. [c.171]

В обеих случаях употребляется сталь марки 10 по ГОСТ 1050-57 и железо армко марок А и Э по ЧМТУ 3321-52. [c.621]

Железо (низкоуглеродистая сталь). Технически чистое железо обычно содержит небольшое количество примесей углерода, серы, марганца, кремния и других элементов, ухудшающих < го магнитные свойства. Благодаря сравнительно низкому удельному электрическому сопротивлению технически чистое железо используется довольно редко, в основном для магнитопроводов постоянного магнитного потока. Обычно технически чистое железо изготовляется рафинированием чугуна в мартеновских печах или конверторах и имеет суммарное содержание примесей до 0,08—0,1 %. За рубежом такой материал известен под названием армко-железо . [c.275]

Интерес к исследованию механического двойникования был обусловлен началом в 60-е годы широкого изучения исключительно важного в практическом отношении явления хрупкого разрушения материалов и конструкций в условиях низкотемпературной деформации. Двойникование в этом вопросе рассматривалось с двух альтернативных позиций во-первых, как одна из вероятных причин вязко-хрупкого перехода, а, во-вторых, как потенциальный способ повышения низкотемпературной пластичности материала. Поэтому одной из основных задач физики прочности того периода стало изучение общих закономерностей пластической деформации и разрушения при механическом двойниковании. Одно из первых решений указанной задачи было предложено в работе [121] в виде схемы перехода от скольжения к двойникованию в поликристаллах. Построение схемы основывалось на данных работы [117] и собственных результатах авторов [121], полученных при низкотемпературном растяжении армко-железа со скоростями 10 — 10 с . [c.57]

Рис. 3.16. Зависимость упрочнения ряда сплавов на основе железа от размера субструктуры (/ — Ре — 0,49 % Ту, 2 — Ре — 3 % 51 Д — Ре — 0,007 % С 4 — Ре — 25 % Сг 5 — Ре — 3 % 51 б — армко-Ре 7 — Ре) и зерна (5 — Ре — 3 % 51 Р — сталь 1018 + 0,51 % 10 —Ре —С- Ц—Ре — 3 % 51) [277].

Влияние ингибиторов на прочность Армко-железа и малоуглеродистых сталей, оцениваемое величиной упрочнения МПа, для А = 2-10 циклов [1521 [c.45]

При изучении углеродистых сталей рассматривают область диаграммы железо—углерод с содержанием до 2,63% С. При этом независимо от того, является ли образец литым, катаным или отожженным, помимо феррита, присутствуют третичный, входящий в состав перлита, и вторичный цементиты. В мягких сортах стали (армко-железо, томасовская и т. д.) встречается преимущественно третичный цементит. Его трудно обнаружить после травления, хорошо выявляющего границы зерен. Это действительно и для сталей с 0,04—0,9% С (доэвтектоидные стали), поскольку перлит представляет собой структурную составляющую, содержащую еще более тонкие по сравнению с ферритом детали. В то время как границы зерен феррита (феррито-перлитная структура) растворами азотной и пикриновой кислот в спирте выявляются хорошо, участки перлита выглядят перетравленными (темными). Это связано с соотношением структурных параметров (например, межпластинчатым расстоянием в перлите), глубиной протрава и в некоторой степени с разностью потенциалов. Оптическое различие обеих фаз, феррита и цементита в перлите имеет обратную зависимость, т. е. глубина протрава становится больше, чем занятое ферритом межцементитное пространство и ширина цементитных пластин. Таким образом, допустимая для микроскопических наблюдений глубина протрава становится больше, чем занятое ферритом межцементитное пространство и ширина цементитных пластин. Таким образом, допустимая для микроскопических наблюдений глубина протрава тем легче превышается, чем дисперснее структура перлита, чем сильнее травитель или чем больше продолжительность травления. [c.79]

Исследовано влияние ингибитора фенилантранилата натрия (ФАН) на коррозионное и электрохимическое поведение сталей Армко, ЗОХГСА и 10Х18Н10Т в воде и бо-ратных буферных растворах (pH = 7,36), содержащих агрессивные натриевые соли галогенидов, нитрата, роданида, ацетата, сульфата, фторида и трихлорацетата натрия [5 ]. Установлено, что ФАН не уступает по эффективности известному неорганическому пассиватору нитриту натрия и способен защитить от коррозии также алюминий и цинк. [c.577]

Обязать Наркомтяжмаш (т. Казакова) изготовить во И кв. 1946 г. на Новокраматорском заводе (г. Электросталь) в счет фондов Первого главного управления при СНК СССР поковки полюсов из стали Армко и магнитопрово-ды из стали 3 к двум электромагнитам для Московского и Ленинградского государственных университетов с механической обработкой их по техническим условиям и чертежам, разработанным заводом № 624 Наркомэлектропрома. [c.103]

Повышение предела усталости после длпте.иьного циклического нагружения ири напряжениях сначала меньших предела усталости, а затем постепенно повышающихся названо тренировкой металла. Таким путем Муру [67] удалось увеличить предел усталости для мягких, поддающихся наклепу, сталей на 25 /д. Гаф [68] также описывает повышение предела усталости до 30 /о после длительной тренировки. Это максимальное повышение было достигнуто после 524 10 " циклов нагружений при постепенном увеличении (ступенями) циклического напряжения на 1—1,5 /д. Нетренированный образец выдержал нагрузку, равную пределу усталости для тренированного, всего лишь в продолжение 177 ООО циклов нагружений. Исследованиями Гафа было выяснено, что не все металлы одинаково поддаются тренировке, так, например, закаленные стали, армко-железо и медь не меняют предела усталости после длительной тренировки. [c.145]

Для з-дов Юга содержание серы допускается до 0,05%. Хром и медь допускаются постольку, поскольку таковые содержатся в сырье подшихтовыват ь их запрещается. Для глубокой штамповки следует брать сталь с возможно малым содержанием углерода. Идеальным для этой цели было бы использовать сталь Армко , обладающую большей электропроводностью, огнестойкостью и стойкостью против коррозии, чем обычная сталь. Для неглубокой штамповки, загибки, фальцовки и пр. сталь может содержать углерода до 0,3%, серы и фосфора до 0,04%, хрома до 0,20% и меди до 0,3%. Для изготовления же пружинистого материала и для электротехнич. целей содержание углерода в стали м. б. даже выше 0,3%. Сталь для плит должна содержать минимальное количество неметаллич. включений, т. к. присутствие их способствует получению строчечной структуры и ведет к браку биметалла. [c.381]

Рис. 13. Сварное соединение дета-чей, выпол1.еиное аргоно-дуговой сваркой взамен пайки 1 — из ковара 2—сталь армко

ИЗ этих материалов. На рис. 13 представлен один из вациантов сварного соединения тонкостенной детали из ковара и точечной массивной детали из стали армко, выполненного аргоно-дуговой сваркой неплавящимся электродом (взамен пайки). Расположение шва позволяет изолировать торец детали из стали армко с перерезанными при механической обработке волокнами, по которым возможно образование микротечи. [14]. [c.23]

Фпг. 40, Зависимость теплопроводности р зличиых сталей от температу[)ы 1спыга-ния /—сталь армко 2—никель 3—сталь с 5% Сг 4 — сталь с 17% Сг 5 — сталь типа 18-8 6— сталь типа 25-20. [c.683]

Корпус клапана должен быть легким и технологичным. При нагреве до 800. .. 1000 К корпус должен сохранять работоспособность [87]. В противном случае может быть нар)Ш1ена размерная цепочка элементов газораспределителя и герметичность резьбовых соединений. При герметизации резьбовых соединений в местах интенсивного нагрева особое внимание следует уделять контактным парам, так как некоторые материалы (например, медь и титан) в результате взаимной диффузии образуют эвтектический сплав, температура плавления которого значительно ниже температуры плавления каждого контактируемого материала. В данном случае вместо меди может быть применена сталь АРМКО. [c.403]

Рис. 296. Зависимость потери массы хромистых сталей от времени в расплаве Na l при 870 С J — железо-армко 2 — сталь У9 3 — сталь 20Х 4 — сталь 20X3 5 - сталь 2X13 6-сталь СХ8 7 — сталь X17

При азотировании армко-железа и углеродистых сталей структура диффузи()нно1о слоя (табл. 4 и рис. 145) находится в полном соответствии с диаграммой состояния Fe — N. [c.239]

На рис 3.5.2 и 3.5.3 приведены полученные в результате опытов два типичных распределенпя относительного повышения твердости Я/Яо (Яо — начальная твердость образца) по глубине от поверхности соударения при различных скоростях удара v . Рис. 3.5.2 соответствует упрочнению стали Г-13Л (сплав обычной стали с марганцем (марганца 13% по весу)), характеризующемуся плавным падением твердости по глубине до исходного значения Яо рис. 3.5.3 соответствует упрочнению армко-железа (практически чистое железо), характеризующемуся зоной постоянной твердости, сменяемой зоной ее резкого спада. [c.285]

Кроме этих металлов, аналогичные опыты, но менее исчерпывающие и подробные, проводились с никелем, медью, титаном, причем никель и медь имеют кривые упрочнения, подобные кривым для стали Г-13Л (см. также F. Gra e, 1969), а титан — подобные кривым для армко-железа. Заметим, что сталь Г-13Л, никель и медь, в отличие от железа, не 1гспытывают фазового перехода в рассматриваемом диапазоне давлений есть данные, что титан испытывает фазовый переход, видимо, не очень ярко выраженный на ударной адиабате. [c.285]

В работах [328, 330, 332, 339, 3551 было показано, что описание-кривой нагружения ОЦК-поликристаллов уравнением параболического типа (3.57) значительно расширяет возможности экспериментального изучения процесса деформационного упрочнения. Обобщением-результатов этих работ, а также ряда литературных данных [9, 289,, 290] является общая схема деформационного упрочнения поликристал-лических ОЦК-металлов и сплавов [47, 48] (рис. 3.33), которая отражает сложный многостадийный характер процесса, обусловленный поэтапной перестройкой дислокационной структуры при деформации. Считается, что перестройка структуры (от относительно однородного распределения дислокаций через сплетения и клубки к дислокационной ячеистой структуре) вызывает соответствующее изменение внутренних напряжений [2961, следовательно, и параметров процесса деформационного упрочнения. Данная схема основывается на анализе и обобщении результатов механических испытаний и структурных исследований, проведенных на десяти сплавах ОЦК-металлов [47, 481, которые различались по величине модуля упругости, энергии дефекта упаковки, наличию дисперсных упрочняющих фаз, уровню примесных элементов и размеру зерна (в пределах одного сплава). В частности, были исследованы при испытаниях на растяжение в интервале температур 0,08—0,5Гпл однофазные и дисперсноупрочненные сплавы-на основе железа (армко, сталь 45, Ре + 3,2 % 81), хрома, молибдена (МЧВП с размером зерна 100 и 40 мкм, Мо Н- 4,5 % (об.) Т1М, ЦМ-10-и ванадия (технически чистый ванадий), а также сплавы ванадия и ниобия с нитридами соответственно титана и циркония [95]. [c.153]

Рассмотренные выше особенности микродеформации не являются спецификой только титановых сплавов или металлов с гексагональной.решеткой. Аналогичные исследования, проведенные на других материалах (алюминий и его сплавы, медь и латунь, армко-железо, сталь 20, сталь 12Х18Н10, сталь с сорбитной структурой) [22], показали, что для них характерно высокое постоянство и закрепление очагов повышенной деформации в ходе всего процесса пластического деформирования. Возникающая в начальных стадиях упруго-пластического нагружения картина микронеоднородной деформации, орликристаллов в подавляющем числе [c.26]

Рис. 17. Развитие локальной микронеоднородной деформации т] а —в титановом а-сплаве б —в алюминиевом сплаве АК в—в технически чистой меди г—в латуни Л62 < —в аустенитной стали 12Х18Н10 е —в армко-железе ж —в стали 20 —один потяг на 1—2 % 2—два потяга по 1 —2 % каждый 3— три потяга по 1 —2 % каждый

Известны случаи, когда ингибиторы не только тормозят процесс наводороживання, но даже уменьшают содержание водорода по сравнению с исходным, т. е. по сравнению с количеством технологического водорода в стали. Из табл. 6 следует, что травление в чистой серной кислоте привело к увеличению содержания водорода в образцах Армко-железа в два раза и в образцах сталь 10 более чем в три раза. Травление в том же растворе, но в присутствии ингибиторов КПИ-1 и КПИ-3, напротив, уменьшило содержание водорода в металле против исходного почти в два раза [23]. Подобный, кажущийся парадоксальным, результат связан, по-видимому, с тем, что большая часть водорода (80—90%) находится в приповерхностном слое металла [149] и сконцентрирована в дислокациях, вакансиях и других дефектах структуры. В ходе травления верхний слой металла снимается, что обеспечивает удаление технологического или про- [c.44]

Рис. 14. Зависимость микротвердости Армко-железа (/, 1 ) и стали 10 (2, 2 ) при травлении в 0,5 М H2SO4 (I, 2) и с добавкой 1 г/л КПИ-3 (2, 2 ).

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...