Сварка сопротивлением - Определение силы

Определение силы тока. При сварке сопротивлением сила тока может быть ориентировочно определена из баланса тепла в зоне сварки. Пренебрегая потерями тепла в окружающий воздух, будем иметь [c.358]

Сложность процессов, протекающих в зоне контакта, обусловила возникновение различных теорий внешнего трения. Наиболее полно силовое взаимодействие твердых тел объясняет молекулярно-механическая (адгезионно-деформационная) теория трения, которая исходит из дискретности контакта трущихся поверхностей. Из-за шероховатостей соприкосновение поверхностей возникает в отдельных пятнах касания, образующихся от взаимного внедрения микронеровностей или их пластического смятия. Взаимодействие скользящих поверхностей в этих пятнах согласно теории имеет двойственную природу — деформационную и адгезионную. Деформационное взаимодействие обусловлено многократным деформированием микрообъемов поверхностного слоя внедрившимися неровностями. Сопротивление этому деформированию называют деформационной составляющей силы трения д. Адгезионное взаимодействие связано с образованием на участках контакта адгезионных мостиков сварки. Сопротивление срезу этих мостиков и формирование новых определяет адгезионную составляющую силы трения Таким образом, сила трения так же, как и другая важная фрикционная характеристика — коэффициент трения /, по определению равный отношению силы трения F к нормальной нагрузке N f = F/N, определяются как сумма двух составляющих [c.328]

Так как / > а, то первым членом авторы пренебрегают и относят все сопротивление за счет среза металлических мостиков сварки. Проведя дополнительные опыты со свинцовым, медным и стальным шариками, они составили табл. 1, в которой сопоставлены значения сопротивлений на срез, полученных из определения сил трения (вторая графа) и непосредственно из опытов по срезу (третья графа). [c.156]

Контактная сварка осуществляется на специальных сварочных машинах методом сопротивления. Свариваемые детали устанавливаются между двумя электродами машины и прижимаются друг к другу с определенной силой. Включается ток. Первона- [c.344]

Электромеханическая, или контактная сварка основана на свойстве электрического тока нагревать проводник в местах значительного сопротивления, т. е. в местах соединения деталей. При этом детали одновременно прижимают друг к другу с определенной силой Р, направленной перпендикулярно плоскости соединения. [c.293]

Сила тока при сварке устанавливается в зависимости от того количества тепла, которое необходимо выделить в контакте для образования расплавленного ядра определенных размеров и пластичной оболочки вокруг него. Повышение силы тока по сравнению с оптимальными значениями для данного типа соединений приводит к выплеску не только в начальный момент, когда сопротивление контакта является наиболее высоким, но и в последней стадии вследствие перегрева металла в ядре точки и чрезмерного повышения давления. Кроме того, перегрев металла значительно снижает его прочность. При недостаточной силе тока условия для образования расплавленного ядра неудовлетворительны вследствие малого количества выделяемой тепловой энергии. [c.174]

Этот факт, можно объяснить двояко имеет место или дополнительное тангенциальное сопротивление, обусловленное преодолением мостиков сварки, или больший наклеп, чем при определении твердости за счет большего деформирования материала при царапании. Последнее более вероятно, так как результаты, приведенные в табл. 2 для черных металлов, показывают, что чем меньше исходная твердость, тем больше отношение удельной силы царапания к твердости, что понятно, так как есть большая возможность к наклепу. Для сильно наклепанных материалов, наоборот, удельная сила царапания меньше микротвердости, что можно объяснить тем, что для сильно наклепанного материала пластические деформации резко снижены. [c.157]

Таким образом, в момент полною охлаждения (фиг. 103, в) полоса в районе, подвергавшемся сосредоточенному нагреву, будет иметь зону с местными пластическими деформациями сжатия. В силу тех же причин, которые были указаны выше при определении действительных деформаций для условия сосредоточенных тепловых деформаций, в данном случае относительные деформации в поперечном сечении полосы в соответствии с гипотезой плоских сечений и условиями равновесия будут определяться прямой Д. При этом подобно тому, что уже отмечалось ранее, будут существовать участки с упругими деформациями (заштрихованные на фиг. 103, в), а также и с пластическими деформациями. Существенной разницей для этих двух случаев является то, что знаки соответствующих участков эпюр будут обратные. Так например, в зоне сосредоточенного нагрева в момент нагрева наблюдалось сжатие, тогда как к моменту полного охлаждения в ней будет иметь место растяжение. Эта зона вследствие сопротивления соседней части сечения будет иметь значительно меньшее действительное относительное укорочение по сравнению с тем относительным укорочением е л.сж которое в ней было бы при отсутствии связи между отдельными продольными волокнами. В подавляющем большинстве случаев при сварке условия образования деформаций и напряжений таковы, что в зоне шва, подвергавшейся наиболее интенсивному нагреву, появляются остаточные растягивающие напряжения, тогда как местные остаточные деформации в этом участке проявляются в виде некоторого укорочения. [c.203]

Особенно сильно подвержены отрицательным воздействиям при сварке изделия из чугуна. Низкая пластичность чугуна приводит к появлению трещин при напряжениях, достигающих временного сопротивления. Эти напряжения могут быть внутренними, обусловленными неравномерностью нагрева и охлаждения деталей из чугуна. При высоких скоростях охлаждения проявляется склонность чугуна к закаливанию с образованием закалочных структур. Кроме повышенной твердости и хрупкости, закалочные структуры вредны еще и потому, что их образование сопровождается появлением закалочных напряжений и образованием трещин. Способность чугуна к отбеливанию при быстром охлаждении места сварки обычно приводит к образованию тонкой отбеленной прослойки на границе сварного шва и металла изделия. Эта отбеленная прослойка имеет низкую пластичность по сравнению с другими участками сварного соединения, и под влиянием растягивающей силы, возникающей при охлаждении сварного соединения, она вместе с наплавленным металлом откалывается от основного металла или вызывает трещину по границе отбеленной прослойки в основном металле. Чтобы получить достаточное качество сварных соединений, сварка чугуна проводится по специальным методикам, о чем подробно будет сказано дальше. В бытовых условиях это всегда вызывает определенные трудности и далеко не всегда дает положительный результат в смысле качества. При восстановлении сваркой чугунные детали могут впоследствии разрушиться еще в более значительной степени. Поэтому по возможности чугунные детали следует стремиться заменять на стальные. [c.144]

Задача состояла в том, чтобы оба эти судна подвергнуть вертикальному и горизонтальному изгибу, кручению и осевому сжатию в контролируемых условиях в спокойной воде для определения деформаций и распределения напряжений и прогибов от действий этих нагрузок отдельно и в совокупности. Кроме того, Оушен Вулкан предполагалось снарядить аппаратурой для измерения фактических сил, действующих на конструкцию в условиях дальнего плавания. При этом было решено не определять деформации и прогибы в море, во-первых, из-за трудностей выполнения этого задания, во-вторых, для того, чтобы иметь больше времени для измерения действующих сил. В то время срок службы датчиков деформаций электрического сопротивления был небольшой. Эта программа, как и планировалось, была выполнена полностью и подробно описана в ряде отчетов Отдела Адмиралтейства по сварке судов (1953—1954 гг.) . [c.366]

Запасы по разрушающим нагрузкам (при изготовлении, монтаже и эксплуатации конструкций) назначаются в пределах 1,5—2, а запасы по коэффициентам интенсивности напряжений и деформаций — в пределах 1,7—2,2. Большие из указанных запасов выбирают для циклически нагружаемых элементов конструкции, изготовляемых из хладноломких малоуглеродистых сталей или сталей повышенной прочности и низкой пластичности, чувствительных к концентрации наг яжений, скорости деформирования и обладающих повышенным разбросом характерисгик сопротивления разрушению. Повышенные запасы прочности принимают для элементов конструкций, определение эксплуатационной нагруженности которых затруднено в силу сложности конструктивных форм, наличия высоких остаточных напряжений (например, от сварки и монтажа), возникновения нерасчетных статических и динамических перегрузок. Для таких элементов конструкций обычно затруднено проведение надлежащего дефектоскопи ческого контроля при их изготовлении и эксплуатации. В этом случае запасы по нагрузкам должны быть более высокими — до 2,5. [c.77]

Настоящее исследование, выполненное в лаборатории сопротивления материалов Научно-исследовательского института математики и механики Ленинградского государственного университета им. А, А. Жданова, в определенном смысле является продолжением предыдущих исследований лаборатории (см. Г/Б, Талыпов Приближенная теория сварочных деформаций и напряжений. Изд. ЛГУ, 1957). этой работе. показано, что основной металл зоны сварного шва поЬле сварки и остывания до приложения внешних сил находится в упруго-пластическом деформированном состоянии. При последующем приложении внешних сил металл этой, зоны может оказаться в условиях сложного нагружения. К аналогичному состоянию приводит процесс закалки. Кроме того, определенная зона основного металла в процессе сварки и остывания подвергается термическому сложному нагружению. В связи с этим возникают проблемы влияния сложности нагружения на форму, размеры и положение мгновенной поверхности текучести, а taкжe на границу разрушения. В монографии приведены результаты исследования по этйм- проблемам для изотропного в начальном состоянии металла. [c.3]

Хромоникелевые аустенитные стали характеризуются высоким удельным электрическим сопротивлением, примерно в пять раз ббльщим, чем у обычных малоуглеродистых сталей. Это определяет выбор режимов сварки этих сталей как при контактной сварке, так и при дуговой плавящимся электродом и электрощла-ковой сварке. Так, например, при сварке плавящимся электродом высокое удельное электрическое сопротивление q при низкой удельной теплопроводности % металла приводит к увеличению скорости плавления электрода и ограничивает при определенных диаметре и длине электрода допустимые значения силы тока. Поэтому при ручной дуговой сварке штучными электродами, имеющими стержень из аустенитной стали, приходится применять меньшую предельную силу тока для данного диаметра электрода и уменьшать длину электрода в сравнении с электродами из малоуглеродистой стали. [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...