Сварка Изменение микротвердости

Развитие диффузионных явлений подтверждается и измерениями микротвердости на соединениях из меди б = 1 мм. Если в начале сварки микротвердость в зонах схватывания на расстоянии до 50 мкм от стыка на 35—40% выше, чем у основного металла, то к концу процесса она приближается к исходной. Измерения микротвердости подтверждаются и данными рентгеновских исследований. Аналогичные данные по изменению микротвердости получены также и на соединениях из алюминия. [c.32]

Один из способов определения размеров диффузионной зоны — измерение микротвердости по плоскости разреза образца, проходящего через зону соединения. Этим методом исследованы образцы с различным содержанием углерода. Кривые зависимости длительности выдержки на изменение микротвердости в зоне сварки, например, армко-железа и стали 45, полученные экспериментально, хорошо согласуются с теоретическими кривыми распределения концентрации [c.37]

Рис. 15. Изменение микротвердости в зоне диффузионной сварки а O сталями 45 (/) и У7 (2) б— с армко-железом (3) и Р18 сталью (4). По оси абсцисс отложены расстояния (мкм) от зоны контактирования образцов

Приведенные на рис, 16 кривые влияния длительности выдержки на изменение микротвердости в зоне сварки армко-железа и стали 45, полученные экспериментально, хорошо согласуются с теоретическими кривыми распределения концентрации вдоль направления диффузии в бесконечном пространстве. [c.37]

Рис. 16. Влияние длительности выдержки на изменение микротвердости в зоне диффузионной сварки армко-железа (Л) со сталью 45 (Б) I — 0,5 мин 2 — 1 мин 3 — 5 мин

Для установления возможности создания благоприятных физико-механических свойств металла и повышения работоспособности сварного соединения проводили исследование влияния различных вариантов сочетаний видов сварки, сварочных материалов и свариваемых сталей, технологических режимов сварки, термообработки, дополнительных напряжений на распределение электродных потенциалов в зонах сварного соединения, а также на изменение микро- и макронапряжений, структуру, микротвердость. [c.237]

Физические испытания по определению свариваемости предусматривают исследование кинетики фазовых превращений в условиях термических циклов сварки, а также обычными физическими методами (оптическая и электронная микроскопия, рентгеноструктурный анализ, измерение микротвердости, теплоемкости, теплостойкости и других свойств). Кинетику фазовых превращений исследуют с помощью дилатометрического метода по изменению индекса расплава полимера или его плотности, с помощью дифференциально-термического анализа, термомеханического метода и т. д. [c.29]

Рис. VH.17. Изменение величины зерна ) и микротвердости (2) тантала при его нагреве по термическому циклу сварки

Характеристика изменения размера зерна и микротвердости тантала, подвергнутого термическим циклам, характерным для околошовной зоны при сварке, показана на рис. VII.17. В связи с таким воздействием сварки сварные соединения чистых металлов значительно снижают прочность (иногда в два раза) в сопоставлении с обычно наклепанным основным металлом. [c.361]

Рис. 52. Изменение микротвердости ИВ и диаметра зерна В по ширине зоны полной перекристаллизации при сварке стали 45 в зависимости от максимальной температуры нагрева Гщах при скорости нагрева И д = 7,5 и 300 град сек (метод закалки образцов с неравномерным нагревом)

Естественно, что наиболее сильное влияние на перераспределение элементов оказьшает температура (рис. 93). После отжига при температурах до 600-700° С разрушение происходит по молибдену, а после отжига при 700° С и выше — по плоскости сварки. Причину такого изменения характера разрушения можно установить по результатам металлографического (рис. 94,96) и рентгеноспектрапьного (рис. 95) анализов, дополненным результатами измерения микротвердости. [c.99]

На рис. 1, а — а представлена серия микрофотографий, показы-ваюгцих изменение структуры стали Ст. 3 по мере удаления от границы слоев. Области стали Ст. 3, непосредственно примыкающие к границе раздела (см. рис. 1,а) имеют квазиравновесную структуру, сходную со структурой стали Ст. 3 в исходном состоянии (см. рис. 1, г),что связано с частичной рекристаллизацией вследствие локального нагрева контактных поверхностей при сварке взрывом. В этих зонах наблюдается снижение микротвердости (рис. 2). [c.86]

На рис. 3.1 показано изменение характеристик механических свойств (Стц, Оо 2, V к > ю), микротвердости Н100 и диаметра зерна б,, в поперечном сечении сварного соединения из стали ЮХСНД (сварка в среде углекислого газа). Данные получены по результатам механических испытаний образцов IV типа (см. рис. 2.4) по ГОСТ 6996-69 и исследования темплетов 10 х 15 мм. [c.79]

Однако при комнатных и тем более при пониженных температурах рекристаллизации не происходит, а схватывание имеет место. Изменение скорости деформирования, как известно, влияет на процессы рекристаллизации, но практически не изменяет прочности сварки. Наконец, металлографический и рентгеноструктурный анализы не выявляют рекрнсталлизационной структуры в зоне схватывания при холодной сварке металлов, а повышенные значения микротвердости указывают на наличие в этой зоне более наклепанных деформированных зерен, чем в основной массе металла. [c.63]

Легирующие элементы в стали делятся на карбидообразующие Л, N6, У, V, Мо, Сг, дающие более прочные карбиды, чем карбиды железа, и графитообразующие 51, А1, N4 и Со, не дающие карбидов и понижающие устойчивость карбидов других элементов. В сплаве Ре — С, кроме железа, карбиды образуют элементы периодической системы, стоящие слева от него. Легирующие элементы стали могут находиться в твердом растворе а- или 7-железа, в карбидах, интерметаллических соединениях и неметаллических включениях. Суммарное влияние элементов стали на ее свойства складывается из воздействия каждого элемента на свойства той структурной составляющей, в которой он находится. Растворенные в феррите элементы увеличивают его твердость, прочность и электросопротивление и понижают его пластические свойства п ударную вязкость. При контактной сварке приходится учитывать возможность местного изменения концентрации отда1ь-ных легирующих элементов, что сопровождается иногда резким повышением микротвердости ферритной составляющей сплава в зоне стыка. [c.36]

Для сравнения на рис. 5 приведены соответственно фотографии отпечатков плоского (а) и сферического (б) наконечников после сварки. Очевидно, что удельное давление о при сварке плоским наконечником практически не меняется, тогда как при сварке сферическим наконечником площадь контакта наконечник—деталь непрерывно увеличивается, и соответственно величина о в зоне соединения непрерывно уменьшается. Условия сварки по нормальному давлению изменяются. Например, при сварке медных пластин (/ =15- -20 мм, N=100 кГ) [12] первоначальная площадь отпечатка сог-часно выражения (1) составляет 1,1 мм , а измеренная в конце сварки 13 мм . Соответственно, о уменьшается с 90 кПмм (т. е. давления, превышающего микротвердость меди) до 7,7 кПмм (предел текучести меди). Это иллюстрируется качественно рис. 6, где показано распределение до включения колебаний (площадь контакта 1) и на некоторой стадии сварки (площадь 8 . При выборе К согласно (3) изменения а в течение сварки менее значительны и условия по нормаль- [c.80]

Из приведенного рис. 47 можно сделать следующий вывод зависимости НУ у) по существу отражают схему напряженного состояния или зависимости сдвиговых напряжений от координаты у, имеющуюся в зоне соединения (см. рис. 49). Особенность этого нанрян<енного состояния, иллюстрируемая, в частности, рис. 47, а, состоит в том, что величины НУ по направлению к сварочному наконечнику превышают величины НУ по направлению к опоре. Из рис. 47, б и 48 [41 ] следует, что с течением времени НУ (т) не понижается, как на рис. 45 (и рис. 47, а), а повышается, т. е. разупрочнения металла в зоне соединения при режиме > а не наблюдается. Из приведенных данных по микроструктуре зоны соединения и микротвердости в ней следует, что в режиме сварки, когда ]> х, заметных диффузионных изменений в зоне соединения не происходит. [c.120]

В период роста зерна процесс гомогенизации по изменению интервала значений микротвердости не обнаруживается. Однако, если процесс гомогенизации после завершения роста зерна развивается в достаточно полной мере, как, например, при сварке углеродистой стали средней толщины под флюсом, то достигнутый в процессе роста размер зерпа не оказывает влияния на конечную степень однородности аустенита перед началом превращения при охлаждении. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...