Мощность максимальная пропускаемая

Максимальные величины отборов определяются из условий максимального пропуска пара через часть высокого и часть среднего давлений турбины. Максимальной величине производственного отбора при нормальной мощности и выключенном отопительном отборе должен соответствовать такой же расход пара, как при работе с номинальной мощностью и с номинальной (указанной в ГОСТ) величиной обоих отборов. Максимальной величине отопительного отбора должен соответствовать максимальный пропуск пара через часть среднего давления при повышении давления в камере производственного отбора до верхнего предела регулирования. [c.166]

Диаграмма режимов турбины КО с отбором и конденсацией пара позволяет решить задачу возможной перегрузки турбин этого типа сверх номинальной мощности. Для этих турбин максимальный пропуск пара через ч, в. д. определяется из условия максимального отбора при полной электрической мощности, а через ч. н. д. — из условия развития полной (или экономической) мощности при конденсационном режиме. Поэтому пропускная способность ч. в. д. турбин КО выше, чем турбин К мощность ч. в. д. таких турбин выше, чем ч. в. д. конденсационных турбин такой же номинальной мощности, а суммарная мощность ч. в. д. и ч. н. д. макс выше номинальной мощности Wт. е. [c.113]

При неработающей турбине с противодавлением должны быть выполнены все приведенные выше работы для конденсационных турбин (при отключенном регуляторе давления) кроме того, должна производиться проверка регулирования при крайнем (в пределах рабочего хода) положении включенного регулятора давления на увеличении давления, которому соответствует максимальный пропуск пара через турбину, т. е. номинальная мощность ее при работе по тепловому графику. Рабочим ходом регулятора давления считается его ход, необходимый для работы турбины по тепловому графику на всех расчетных режимах до номинальной мощности. [c.167]

МОЩНОСТИ. Увеличение пропуска пара через ЦСД идет постепенно из-за наличия паровой емкости системы промежуточного пара. Поэтому первоначальный наброс нагрузки составляет лишь часть максимального наброса, который достигается через 10—20 с за счет дополнительной мощности ЦСД п ЦНД. Рост выработки пара котлом за счет форсирования топки происходит также с запаздыванием 20—60 с в зависимости от вида топлива. На рис. 19.2,а показано изменение параметров энергоблока во времени при набросе паровой нагрузки. Наброс нагрузки обеспечивается наличием вращающегося резерва по турбине и горячего резерв з по котлу. Эффективность наброса нагрузки характеризует мобильность энергоблока. [c.272]

Линии конденсационного режима я противодавления ограничивают поле диаграммы режимов снизу и сверху, и максимальный пропуск пара на турбину также ограничивает поле диаграммы режимов сверху при режимах, близких к номинальной мощности, и при режимах с перегрузкой, когда мощность турбины с отбором может быть больше номинальной. [c.228]

Вследствие низкой экономичности привязанной конденсационной мощности стараются увеличить максимальный пропуск пара в головную часть турбины. В этом случае (рис. 12-3) номинальный и максимальный отборы практически совпадают, а привязанная конденсационная мощность уменьшается до 2—3 %, связанных с наличием вентиляционного пропуска пара в ЧНД и в конденсатор турбины. [c.229]

В случаях, когда требуется большое количество пара для технологических нужд предприятий, на ТЭЦ устанавливают также паровые турбины с противодавлением. Поскольку в таких установках конденсатор отсутствует, то весь отработавший в турбине пар направляется тепловому потребителю. Схема ТЭЦ с турбинами с противодавлением показана на рис. 6-1,в. В этой установке количество пара, проходящего через турбину, а значит, и количество вырабатываемой электрической энергии полностью зависят от теплового потребления, т. е. в этом случае ТЭЦ работает по тепловому графику. Количество получаемой электроэнергии при максимальном пропуске пара через турбину с противодавлением может быть большим, чем это требуется для производства, которое обслуживает данная ТЭЦ излишек выработанной электроэнергии передается в районную электрическую сеть. При минимальном расходе тепла снижается и электрическая мощность электростанции, тогда недостающее количество электроэнергии получают от районной электросети. [c.132]

Пар, поступающий в турбину, можно разделить на три потока в промышленный отбор (доля его ап), в отопительный отбор (доля его т) и конденсационный (доля его ак). Чем выше величины теплофикационных отборов, тем меньше конденсационный поток пара, ибо они связаны между собой и ограничены по величине, так как суммарная развиваемая мощность не может превосходить максимально допустимую. Последняя для теплофикационных турбин равна 1,2 номинальной и достигается при максимальном пропуске пара в голову турбины и почти максимальном пропуске пара в конденсатор. Минимальный пропуск пара в конденсатор определяется величиной вентиляционного пропуска через ЦНД. Для прохода вентиляционного пропуска к.мин достаточно зазоров при полностью закрытой поворотной диафрагме на входе в ЦHZ . [c.155]

Из диаграммы режимов видно, что при ра боте с отбором пара можно, сохраняя максимальный его пропуск в конденсатор (точки G и V), поднять за счёт отбираемого пара мощность выше номинальной Современные [c.156]

В процессе испытаний 1978 г. выявились обстоятельства, почти неизбежные при установке контактных экономайзеров на напорной стороне дымососа нехватка тяги из-за дополнительного аэродинамического сопротивления и необходимость увеличить напор, создаваемый дымососом. После увеличения частоты вращения дымососа с 730 до 960 об/мин с соответствующей реконструкцией двигателей дымососов для увеличения их мощности в 1980 г. была проведена новая серия теплотехнических испытаний экономайзера, выявившая повышение его пропускной способности по газам и соответствующее увеличение теплопро-изводительности. После реконструкции дымососа регулирующий шибер мог быть полностью закрыт без нарушения тяги в котлах, что позволяло пропускать через экономайзер не менее 80 % газов котлов. Аэродинамическое сопротивление экономайзера составляло 70—80 мм вод. ст. теплопроизводительность его при расходе по воде 260 т/ч и начальной температуре воды 20 °С — около 7 Гкал/ч (максимальная 8 Гкал/ч при начальной температуре воды 2 °С и конечной 38 °С). Осмотр корпуса и других элементов экономайзера, а также газоходов после него показал, что благодаря их антикоррозионной защите тремя слоями эпоксидной смолы с добавкой графита, не обнаружены какие-либо коррозионные повреждения после первых двух лет эксплуатации. Затраты на установку экономайзера на Московской ГЭС-1 окупились за 4 мес [48]. [c.117]

Расчет в общем виде принципиальной тепловой схемы ТЭЦ с турбогенератором типа ВПТ-25 при непосредственном отпуске пара для технологических нужд из отбора турбины (фиг. 153). Расчет ведется при режиме максимальной нагрузки. Заданы максимальная электрическая нагрузка, совпадающая с номинальной мощностью турбогенератора, максимальная величина отбора и давление пара для технологических нужд. Расход тепла на отопление определяем, исходя из указанных нагрузок и минимального пропуска пара в конденсатор турбины. Итак, в данном примере = 25 тыс. е/и задано требуется определить при этом D =D [c.225]

Теплофикационные турбины с отопительными отборами Т-250-240 и Т-180-130 разработаны на базе конденсационных турбин К-300-240 и К-210-130 с сохранением того же ЦВД и того же расчетного пропуска пара в конденсатор. Это предопределяет максимальную мощность при конденсационном режиме и возможность работать с теми же котлами. [c.113]

Увеличение нагрузки паровой турбины до ее максимального значения ограничивается допустимым пропуском пара в ее конденсатор и предельной мощностью ее электрогенератора. [c.489]

Режимы с большим расходом свежего пара и вытеснением регенерации могут быть ограничены заводом-изготовителем паровой турбины из-за большой мощности, развиваемой турбиной. Максимальное значение мощности турбины типа К-300-240, указанное в технических условиях на турбину при расходе пара 975 т/ч и отключенных ОВД составляет 345 МВт. По данным АО ЛМЗ , для турбины типа К-300-240 всех модификаций предельный пропуск пара в конденсатор составляет 750 т/ч. [c.532]

При промышленном осуществлении анодной защиты оборудования следует выделить пусковой период, когда проводят первоначальную пассивацию аппарата, и период эксплуатации. В стационарных условиях эксплуатации (при неизменных уровне электролита, тепловом и гидродинамическом режимах) для поддержания установившегося пассивного состояния поверхности требуются сравнительно малые защитные токи, которые могут быть вычислены как произведение плотности тока в пассивном состоянии (/п) на величину смоченной поверхности. Изменения условий эксплуатации (при колебаниях температуры, уровня электролита, состава раствора и т. п.) могут приводить к изменениям защитного тока в широких пределах. Поэтому необходимо иметь по крайней мере 5—10-кратный запас мощности приборов защиты по сравнению с потребляемой ими мощностью в стационарном режиме эксплуатации. Начальная пассивация сразу всей поверхности защищаемого оборудования требует весьма больших токов (в несколько сот ампер), поскольку для полной пассивации активного металла необходимо в течение некоторого времени пропускать ток максимальной плотности (/ р). Для снижения пускового тока до приемлемой величины следует постепенно заполнять аппарат электропроводящей средой при включенном регуляторе потенциала, применять низкие температуры, перемещать катод вблизи защищаемой поверхности, применять среды, способствующие самопассивации металла, использовать конструкции аппаратов с коническими или сферическими днищами, т. е. наиболее простой формы, без карманов, конструктивных зазоров и т. п. [c.264]

В последние годы контролируемая прокатка рассматривается более широко, чем раньше, включает такие факторы, как схема прокатки, скорость охлаждения и др., и является одним из прогрессивных способов улучшения механических свойств низколегированных сталей. При контролируемой прокатке важно не только ограничение температуры конца прокатки (ниже 870—840°С), но и обеспечение определенной степени обжатия на последних пропусках (примерно до 30%), а также скорости охлаждения, причем фактические показатели зависят от мощности стана, толщины проката и ряда других факторов. При контролируемой прокатке количество пропусков и степень обжатия ниже определенной температуры устанавливаются в зависимости от толщины готового листа (для каждой толщины устанавливается и максимальная температура конца прокатки [131, с. 123]). [c.132]

Характеристика работы котла приведена на рис. 7-30. Из нее ясно, что при номинальной нагрузке котла максимальная паропроизводительность составляет 57 т/ч (кривая /), а мощность по горячей воде 16 МВт (кривая 4). При этом режиме 40% продуктов сгорания пропускается через первую конвективную шахту и 60 % через дополнительную. Регулирование количества вырабатываемого котлом пара и горячей воды производится изменением расхода продуктов сгорания через первую и вторую (дополнительную) шахты посредством шиберов, имеющихся в газовом тракте котлоагрегата. Увеличение мощности котла по горячей воде (при номинальной суммарной нагрузке) до 27 МВт (кривая 3) может быть достигнуто за счет снижения его паропроизводительности до 45 т/ч (кривая 2) путем полного отключения дополнительной шахты и пропуска всех продуктов сгорания только через первую конвективную шахту. [c.235]

В генераторах переменного тока с ростом частоты вращения ротора увеличивается частота изменения направления тока. Это приводит к увеличению индуктивного сопротивления фазовых обмоток. Поэтому при частотах вращения ротора, обеспечивающих получение максимальной мощности генератора, сила тока не может превысить предельной величины. Это свойство генераторов переменного тока называют свойством саморегулирования . Вследствие этого при применении генераторов переменного тока отпадает необходимость в ограничителях тока. Так как выпрямитель пропускает ток только в одном направлении — от генератора к аккумуляторной батарее, то отпадает необходимость и в реле обратного тока. [c.81]

Таким образом, при полном открытии дроссельной заслонки топливо в двигатель подают два жиклера 26п и 26л основной топливодозирующей системы и один жиклер мощности 22. Поданное этими жиклерами топливо позднее проходит через жиклеры 29п и 29л, которые из-за большой пропускной способности могут ограничивать расходы топлива только при их максимальных значениях. Оба жиклера основной топливодозирующей системы пропускают топливо, необходимое для образования экономичной горючей смеси. Добавка топлива через жиклер мощности обогащает смесь и делает ее не экономичной, а мощностной. [c.288]

В турбинах с регулируемым отбором пар расширяется до промежуточиото давления, соответствующего необходимому для целей теплового потребления, и часть пара через установленные за точкой отбора регулирующие клапаны поступает в часть низкого давления турбины, где расширяется до конечного давления, как в обычной конденсационной турбине (фиг. 26). Количество отбираемого от турбины пара может иеменяться в широких пределах от нуля до некоторой величины, при которой в часть низкого давления пропускается ЛИШЬ минимальное количество niapa для охлаждения лопаток ступеней низкого давления турбины. Обычно (так строятся все стандартные турбины с отбором пара в СССР) расчетный пропуск через часть высокого давления турбины до точки отбора выбирается так, чтобы турбина могла развивать свою установленную (максимально длительную) мощность при пропуске в часть низкого давления лишь небольшой доли общего пропуска пара. [c.49]

Паропроизводительность и число энергетических парогенераторов для конденсационных электростанций, входящих в энергосистему, выбираются по потребности в паре и числу турбин. На мощных паротурбинных электростанциях с промежуточным перегревом пара применяют блочные схемы моноблоки (парогенератор— турбина) и дубль-блоки (два парогенератора на одну турбину). Паро-производителыюсть парогенераторов выбирается по ГОСТ по максимальному пропуску пара через турбину при ее номинальной мощности с учетом расхода на паровые собственные нужды и с запасом до 3%. Основные типы парогенераторов и их паропроизводительность приведены в табл. 12-2. [c.222]

При неизменном, максимальном пропуске пара в конденсатор дополнительная мощность может быть получена за счет подачи пара в отбор на отбираемом потоке пара. Этот режим характеризуется неизменным, максимальным пропуском пара в конденсатор = idem и = var. [c.228]

Количество получаемой электроэнергии при максимальном пропуске пара через турбину с противодавлением может быть большим, чем это требуется для предприятий, которые обслуживает данная ТЭЦ, тогда излишек выработанной электрознаргии передается в районную электрическую сеть. При уменьшении выработки тепла онижается и электрическая мощность элект[)останции, тогда недостающее количество электроэнергии получают от районной электросети. [c.18]

Турбины, последняя ступень которых рассчитана на максимальный пропуск пара, при крайних значениях прочих величин, входящих в формулу (6-55), называют турбинами предельной м О щ н О с т (И. Из полученных выше соотношений следует, что уменьшение числа оборотов, т. е. снижение быстроходности турбины, увеличивает при данных параметрах пара величину предельной мощности турби- ны. С другой стороны, ipo T быстроходности турбин обеспечивает малые габариты регулирующей и первой нерегулируемой ступеней. Кроме того, рост быстроходности позволяет уменьшить число ступеней турбины, т. е. по- [c.144]

В конструкциях теплофикационных турбин с отбором пара обычно предусматривается возможность развития полной номинальной мощности турбоагрегата при конденсационном режиме работы с выключенным отбором пара. При этом характеристика конденсационного режима доходит до ординаты номинальной мощности турбоагрегата = onst. При устойчивой тепловой нагрузке ограничивают размеры ЧНД и конденсационной установки, и турбина развивает полную электрическую мощность лищь при некотором минимальном отборе пара. В этом случае область возможных режимов в правой нижней части ограничивается дополнительной линией, соответствующей максимальному пропуску пара в конденсатор [c.138]

Таким образом, суммируя мощность частей высокого и низкого давления турбины, можно получить мощность больще номинальной. Величину максимальной мощности турбоагрегата с регулируемым отбором пара макс - ном можно определить по диаграмме режимов, продолжив линии максимального пропуска пара через части высокого и низкого давления до их пересечения. Государственный стандарт на паровые турбины устанавливает максимальную мощность турбоагрегатов с регулируемыми отборами пара и конденсацией в размере до 120% их номинальной мощности. Для обеспечения такой перегрузки электрические генераторы должны развивать мощность на 20% выще номинальной, что обычно достигается усиленным их охлаждением или улучшением косинуса фи. Пользуясь диаграммой режимов (рис. 11-4), можно по двум заданным величинам определить прочие, связанные с ними например, по величинам W и 0 — величины О и, по величинам ) и — величины Ок. и и т. д. [c.138]

Прп номинальной мощности 300 Мвт расход свежего пари равен 880 т/ч, температура питательной воды 265° С, расчетный удельный расход тепла на турбоустановку К-300-240 составляет 1 830 ккал/квт ч, т. е. на 8,5% ниже, чем у турбоустановки К-200-130 по расчетным, иип1ым, и на 5,7% ниже, чем по данным ее испытаний, Максимальный пропуск пара через турбину 930 т/ч. соответствующая этому мощность турбоагрегата 320 Мвт. [c.151]

Максимальный расход свежего пара через турбину -Оолакс тэкже известен из расчета. При -Оолакс турбина будет развивать номинальную мощность (точка а), а при некоторой частичной мощности—давать максимальный расход пара в отбор (Рот макс точка Го). Линия та определяет максимальный пропуск пара через турбину. Точка а на диаграмме дает в координатной системе связь между Л/" , Вомакс и Z) [c.157]

Третий блок имеет двухвальную турбину мощностью 300 Мвт с начальными параметрами пара 140 ати и 565° С при промежуточном перегреве до 537° С. Турбина отдает отборный пар трех давлений иа соседний газовый завод. Без отбора пара на завод при максимальном пропуске пара 1 010 т/ч и давлении в конденсаторе 0,035 ата турбина развивает мощность 344 Мвт. Турбина первого вала состоит из части высокого давления (девять ступеней) и двухпоточной части среднего давления и развивает при 3 600 o6 muh мощность 169 Мвт турбина второго вала состоит цз двухпоточной части низкого давления (десять ступеней) и развивает при 1 800 об/мин мощность 175 Мвт. Корпуса высокого и среднего давлений двойные. Два конденсатора, соедчне ыые уравнительной паровой линией, расположены под турбиной низкого давления. Подогрев питательной воды осуществляется в семи ступенях, из которых четыре являются подогревателями низкого давления и две — подогревателями высокого давления. Деаэратор работает при 10 ата. Особенностью блока является то, что питательный насос на 100 7о производительности котлоагрегата мощностью 9 ООО кет присоединен посредством гидромуфты непосредственно к первому валу турбины. Насос имеет пять ступеней, при производительности 1 435 м 1ч создает напор 1 950 м вод. ст. и работает на питательной воде с температурой 184° С при 3 510 об/мин. Кроме того, установлены два резервных девятиступенчатых насоса на 50% нагрузки котлоагрегата с производительностью 720 м /ч при напоре 200 ати с приводом от электродвигателей мощностью по 4 500 Мвт. [c.302]

При одновременном максимальном пропуске пара через ЧВД и ЧНД турбина может развивать максимальную мощность Л акс- мощность определяется абсциссой точки пересечения линий < Омакс = onst и - onst. Максимальная [c.210]

Если условия работы турбины существенно отличаются от паспортных (обычно отличается противодавление, устанавливаемое на основании потребностей производства и не всегда близкое к паспортному), то в случае работы с пониженным противодавлением максимально допустимый расход пара должен быть ограничен Л. 19]. Это ограничение имеет целью не допустить перегрузки рабочих лопаток последней ступени, возникающей при работе со значительной мощностью при сильно пониженном противодавлении, когда больщие объемные пропуски пара требуют большой раз- [c.174]

При повышенных расходах пара и повышенных параметрах перед ступенью создаются условия, при которых отдаваемая ею мощность станет выше расчетной, в свою очередь влияюш,ей на ее прочностные свойства. Максимальные объемы пара, пропускаемого через ее проточную часть, вынуждают при проектировании давать большие плош,ади для пропуска пара через сопла и рабочие каналы, что ведет к увеличению выхлопной ометаемой площади. В связи с этим увеличение [c.212]

В режиме перегрузки отбор пара обычно меньше, чем номинальный отбор, а тем более максимально возможный. На рис. 12-2 номинальный отбор, т. е. наибольший отбор при номинальной мощности, обозначен точкой А и максимально возможный отбор (но уже не при номинальной мощности, а при мощности, меньшей номинальной) — точкой Б. На рис. 12-2 приведен вид диаграммы с ограничением пропуска пара в головную часть турбины = idem (линия df). [c.229]

Для режима, при котором донолнительный пропуск пара невозможен (значения максимальных расходов пара в конденсаторы теплофикационных турбин приведены в [4] ), подвод в систему регенераций теплоты приводит при постоянной мощности турбины. V к снижению расхода теплоты на турбину, МДж/с [c.128]

Кроме цилиндрической симметрии волноводных резонаторов в лазерах были использованы и другие структуры волноводов. Например, волноводный резонатор, образованный параллельными металлическими плоскостями. Более подробно с применением волноводных резонаторов и волноводных методов в создании и исследовании ГЛОН можно ознакомиться в работе [141]. Особенностью резонаторов F/i -лазеров (открытых и волноводных) является необходимость регулировки их длины. В отличие от M/D-излучения ширина линии усиления F/i -лазера составляет всего несколько МГерц, что значительно меньше промежутка между соседними продольными типами колебаний резонатора (Av = /2L для L = 1 м, Av == 150 мГц). Для такой регулировки в лазерах одно из зеркал должно быть смонтировано на подвижном устройстве (плунжере). Можно выделить еще одну особенность в существующих f/i -лазерах. Эта особенность касается конструкции зеркал. В идеальном случае выходное зеркало должно полностью отражать излучение накачки и частично пропускать F/i -излучение, причем пропускание должно быть равномерным по всему сечению резонансного объема. В существующих системах пока наиболее распространенным остается самый простой и дешевый на практике способ вывода излучения генерации из резонатора через отверстие. Обычно отверстие в выходном зеркале герметически закрывается окном из кварца или другого материала, не пропускающего излучение накачки. К числу недостатков такого вывода относится большая угловая расходимость излучения генерации и потери мощности излучения накачки. Кроме того, трудно добиться максимально возможной мощности [c.140]

Селективный узел СУ состоит из двух измерительных трансформаторов ТПТ и ТПН, двух балластных резисторов СБТТ и СБТН и двух мостовых выпрямителей ВЗ и В2. Трансформаторы ТПТ и ТПН и датчик ИД питаются от синхронного подвозбудителя СПВ через трансформатор ТР. Селективный узел дает возможность авто-.матически пропускать в обмотку ОУ ток ТПТ при ограничении пускового тока и сумму токов ТПТ и ТПН при поддержании постоянной мощности, а также ток ТПН при ограничении максимального напряжения. [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...