Сжатие компрессионное

Сравнение схем абсорбционной и компрессионной (см. рис. 23.10 и 23.8) холодильных установок показывает, что роль компрессора в абсорбционной установке выполняют кипятильник и абсорбер. Процесс поглощения в абсорбере соответствует всасыванию паров холодильного агента в компрессор, а выпаривание в кипятильнике — процессу сжатия и выталкивания агента из компрессора. [c.201]

Фиг. 18. Т— У)-диаграмма, иллюстрирующая термодинамический цикл работы идеализированной паровой компрессионной холодильной машины с влажным сжатием.

С помощью (Н—5)-диаграммы можно подробно проследить цикл работы паровой компрессионной машины как сухого, так и влажного сжатия. На диаграмме фиг. 21 показаны только две изобары р , соответствующая давлению, [c.27]

Фиг. 24. Теоретические (т. е. без учета потерь) значения холодильного коэффициента I в зависимости от температуры испарения для аммиачной компрессионной холодильной машины сухого , сжатия.

Теоретический холодильный коэффициент для аммиачной компрессионной машины (сухого сжатия) при темнературе конденсации 30° С для различных значений температуры испарения Ti [c.33]

Компрессионный ртутный вакуумметр. Относится к числу жидкостных приборов давления с предварительным сжатием. Давление в вакуумметре измеряется разностью уровней ртути к в сообщающихся сосудах, но в отличие от и-образного манометра здесь в одном из сосудов газ предварительно сжимается, и поэтому значением А измеряется давление сжатого газа, значения которого а соответствии с законом Бойля—Мариотта будет в е раз больше давления в вакуумной системе (здесь е — степень сжатия). [c.163]

Термодинамические процессы в компрессионных машинах рассматриваются в целях определения работы, которую необходимо затратить для получения определенного количества сжатого газа или воздуха при заданных начальных и конечных давлениях Pi и р.,. [c.158]

Водоаммиачная холодильная машина (рис. 12.3) работает по тому же циклу, что и парокомпрессионная, но в абсорбционной машине процесс сжатия заменен следующими процессами абсорбция пара водой в процессе растворения повыщение давления раствора в цикле получение пара при нагреве раствора. Таким образом, в абсорбционных мащинах нет компрессора, сжимающего пар холодильного агента, и в связи с этим нет затраты значительной работы на процесс сжатия. Повышение давления раствора в абсорбционных машинах осуществляется в насосе, затрачиваемая работа на привод которого пренебрежимо мала по сравнению с работой сжатия пара в компрессионных холодильных машинах. Вместе с тем в абсорбционных машинах расходуется теплота, подводимая к рабочему телу от внешних источников. [c.179]

Для компрессионной аммиачной холодильной установки, цикл которой в координатах s, Т изображен на рис. 12.9, определить холодильный коэффициент, удельные холодильную мощность и работу, затраченную на сжатие. [c.162]

На рис. 8.45 представлен теоретический цикл паровой компрессионной холодильной машины. Процесс 4—/ представляет собой испарение жидкого холодильного агента при температуре и давлении за счет теплоты охлаждаемого тела. Состояние влажного пара, засасываемого компрессором, характеризуется точкой 1. Компрессор сжимает пар адиабатически по линии 1—2. Состояние в точке 2 соответствует сухому насыщенному пару, а в некоторых циклах — влажному или перегретому пару. Сжатый холодильный агент поступает затем в конденсатор, где осуществляется процесс отдачи теплоты (линия 2—3) при постоянном давлении и соответствующей ему температуре Тд. Адиабатическое расширение жидкости по линии 3—4 обусловливает необходимость использования расширительного цилиндра. [c.559]

Холодопроизводительность q паровой компрессионной холодильной машины с дроссельным вентилем изображается (рис. 15-16) площадью 1 5 Ь d 1, а затрачиваемая работа, равная работе компрессора (1 ст — = h—J l), — площадью 1 2 2 3 6 1. Площадью 4 5 Ь с 4 изображается потеря холодопроизводительности, а также и потеря работы. Последняя равна (рис. 15-15) сумме площади 3 4 6 3 и работы сжатия жидкости [c.480]

По числу ступеней сжатия различают одно-и многоступенчатые компрессионные холодильные машины. [c.600]

Теоретические циклы компрессионных машин рассчитывают, исходя из следующих предположений процессы кипения и конденсации протекают при неизменных давлениях и температурах компрессор—идеальный без теплообмена, трения, дроссельных потерь, мёртвого пространства и утечек сжатие — адиабатическое понижение давления агента, поступающего из конденсатора в испаритель, происходит в дроссельном (регулирующем) вентиле в трубопроводах состояние агента не изменяется [ti]. [c.600]

Испарители, действующие по описанному принципу, называются компрессионными, так как для сжатия вторичного пара и повышения его температуры используют компрессоры ротационного, пластинчатого или иного типа. [c.404]

Аммиачная абсорбционная машина работает по такому же циклу, как и обычная компрессионная машина, за исключением того, что процесс сжатия пара заменен группой из трех процессов, а именно 1) абсорбция пара водой в процессе растворения 2) сжатие раствора до более высокого давления цикла и 3) получение пара при агреве раствора. Простейший вариант такой машины схематически изображен на рис. 15-7, где линии То, Т и Га изображают тепловые резервуары соответственно при температуре выше нормальной, при нормальной температуре и при температуре ниже нормальной. Таким образом, изображает охлаждаемое тело, Т —воду, используемую для охлаждения, и Го — источник пара. [c.134]

В тех случаях, когда разница между Гк и Го велика и отношение давлений рк/ Ро становится слишком большим для одноступенчатого сжатия, используются многоступенчатые холодильные установки. При рк/Ро 7- -100 используются двухступенчатые холодильные установки, а при Рк/Ро>80н-100 — трехступенчатые. Обычно двухступенчатые компрессионные холодильные установки (рис. 3.3, табл. [c.217]

Абсорбционные холодильные установки отличаются от парокомпрессионных тем, что вместо механического компрессора в них используется термохимический сжатие производится путем применения кроме хладагента второго вещества — абсорбента (поглотителя). В остальном абсорбционная установка в принципе не отличается от компрессионной, т. е. процессы в конденсаторе, испарителе, сепараторе и дросселе те же, что и в парокомпрессионных установках. [c.229]

Цикл действительной паровой компрессионной холодильной машины отличается от изображенного обратного цикла Карно тем, что в первом вместо расширительного цилиндра имеется регулирующий (дроссельный) вентиль, что значительно упрощает конструкцию машины и не вызывает существенных дополнительных потерь. Кроме того, в действительной машине перед поступлением в компрессор влажный пар сепарируется до состояния, близкого сухому насыщенному пару, поэтому точка 1 лежит на линии насыщения или близко к ней, и процесс сжатия 1—2 происходит в области перегретого пара. [c.182]

Компрессионный метод получил широкое распространение при нанесении люминофорного слоя люминесцентных ламп. Суть этого метода заключается в том, что столб суспензии с помощью сжатого воздуха или вакуума поднимается по трубке, а затем при прекращении подачи воздуха или включении вакуума опускается. [c.263]

Компрессионный паровой цикл (рис. 5-37). Цикл состоит из адиабатного процесса сжатия пара 1-2, например фреона, аммиака и т.д., изобарного охлаждения его 2-3 (в том [c.285]

Компрессионные установки, работа которых основана па последовательном осуществлении процессов механического расширения и сжатия рабочего агента. В паровых компрессионных установках в процессе работы изменяется агрегатное состояние агента (конденсация и испарение агента) в газовых установках агрегатное состояние агента не изменяется. [c.412]

Для адиабатического сжатия формула (3.3.) дает величину вихр. =0,07. Это значение следует сравнить со значениями коэффициентов и k газовой холодильной машины с адиабатическим расширением, работающей при тех же температурах Т и Т . Величина представляет собой значение холодильного коэффициента машины, не использующей работу расширения. Вычисление дает = 0,45 и S = 0,97. Отсюда видно, что цикл с вихревой трубой обладает значительно меньшим холодильным коэффициентом, чем обычный цикл газовой холодильной машины. Относительный к. п. д. цикла с вихревой трубой ио сравнению с газовой холодильной машиной Т отн. = вихр./ составляет, следовательно, 7,3%. Поскольку онисанпые выше газовые холодильные машины обладают небольшими к. п. д. по сравнению, например, с паровыми компрессионными машинами, представляется маловероятным, чтобы вихревые трубы приобрели большое практическое значение, за исключением тех случаев, когда необходимым требованием является предельная простота конструкции. [c.15]

В цикле рассмотренной выше идеализированной компрессионно холоди.чь-ной машины влажного сжатия дросселирование, иоказанное линией de на фиг. 18, является необратимым процессом и должно, следовательно, уменьшить холодильный коэффициент такого цикла по сравнению с холодильным коэффициентом обратимого цикла, работающего в том же интервале температур. В цикле холодильной машины тепло поглош,аемое в испарителе при постоянной температуре равно [c.25]

Из фиг. 18 вытекает, что при понижении температуры охлаждения Г, отношение отрезков aejaf должно уменьшаться. Следовательно, во-первых, согласно равенству (7.1), при понижении Tj уменьшается акс. и, во-вторых, при понижении 1 значение tioth. из выражения (7.8) также уменьшается. Таким образом, охлаждение ири более низкой температуре требует большего расхода энергии. Обсуждая к. п. д. паровых компрессионных машин, необходимо рассмотреть и компрессионные машины сухого сжатия ). Если ежа-тие пара начинается от области насыщения и кончается в области перегретого пара, то его называют сухим сжатием. На диаграмме (фиг. 19) температура-энтропия такое сухое сжатие изображается вертикальной линией ас точка а соответствует давлению насыщенного пара при температуре в испарителе Г,, а точка с— некоторому давлению р . В идеальном случае сжатие считается адиабатическим (т. е. изоэнтроиическим), и поэтому линия сжатия ас проводится вертикально. [c.25]

Фиг. 21. (Я—15)-диаграмма Молье, иллюстрирующая термодинамический цикл работы идеализированной паровой компрессионной холодильной машины. Влажное сжатие обозначено буквами без яирихов, сухое сжатие—буквами с одним штрихом, смешанное сжатие—Оуквами с двумя штрихами.

Фиг. 23. (р—Я)-диаграмма Молье, иллюстрирующая термодинамический цикл работы идеализированной паровой компрессионной холодильной ма-ширты сухого сжатия. [c.29]

При температурах, более низких, чем — 15° С, холодильный коэффициент, как отмечалось выше, уменьшается, а необходимая степень сжатия возрастает. В табл. 5 и на фиг. 24 показан характер изменения теоретического (без учета потерь) значения холодильного коэффициента при понижении температуры испарения от О до —50° С для компрессионной аммиачной машины сухого сжатия. Для этих расчетов, как и для табл. 4, температура конденсации была произвольно выбрана равной 30° С (обычное практически используемое значение). Из табл. 5 видно, что с понижением холодильный коэффициент уменьшается до весьма малых значений более того, теоретический к. и. д. относительно цикла Карно в том же интервале температур tjoth. также уменьшается с понижением Т . Для машин влажного сжатия значения несколько выше, чем приведенные в таблице величины для машин сухого сжатия. [c.32]

Температуры кипения различных веш,еств, пригодных для использования п паровых компрессионных машинах, приведены в табл. 3, в которой эти вещества расположены в порядке понижения температур кинения. Шесть веществ, температуры кипения которых выше, чем у сернистого ангидрида, наиболее удобны для работы при сравнительно высоких температурах охлаждения, которые требуются при кондиционировании воздуха, в транспортных холодильниках и т. п. Для остальных веществ в табл. 6 приведены величины давлений в испарителе /), и степени сжатия г для цикла сухого сжатия между температурами 30 и —50° С. Из табл. 6 видно, что вещества с низкими температурами кипения требуют таких степеней сжатия, которые могут быть получены в одноступенчатых машинах. Однако практически для работы при температуре —50° С и ниже более экономичны двухступенчатые машины. [c.33]

Давление испаренип и степени сжатия r—p /Pi для низюжипящих рабочих веществ, применяемых в паровых компрессионных машинах, работающих по циклу сухого сжатия между температурами 30 и —50° С [c.34]

И. Многоступенчатые схемы для работы при —50° С и ниже. Использование одноступенчатых компрессионных машин с аммиаком или подобными ему рабочими веществами вблизи температуры —50° С обычно сопряжено с трудностями вследствие необходимости иметь чрезмерно высокие степени сжатия. В таких случаях удобнее осуществлять сжатие в нескольких ступенях, что имеет преимущество и с термодинамической точки зрения ). Кроме того, термодинамическая эффективность схем может быть повышена путем применения и многоступенчатого расширения. Дросселирование вносит в процесс неизбен ную необратимость, однако очевидно, что при замене одного необратимого процесса последовательной суммой процессов с малыми температурными перепадами общая необратимость уменьшается. В схеме многоступенчатого сн атия и многоступенчатого расширения пар после каждого дросселирования возвращается в соответствующую ему по давлению ступень сжатия. [c.35]

Принципиальная схема компрессионной машины многоступенчатого сжатия и многократного расширения показана на фиг. 25 на примере двуступел-чатой машины. Весь газ из второй ступени компрессора под давлением (точка с) поступает в конденсатор, где и сжигкается при температуре конденсации Тз (точка d). После первого дросселирования через вентиль в промежуточном испарителе получается жидкость под давлением р, и с температурой Т . Оставшаяся при этом часть пара подается обратно на вход второй ступени компрессора (точка 6 ), а жидкость подвергается дальнейшему дросселированию через второй вентиль У . Полученная жидкая фракция, имеющая температуру и давление собирается в основном испарителе, где она может поглощать тепло из охлаждаемой среды. Пар, получающийся от испарения жидкости в основном конденсаторе под давлением подается на вход первой ступени компрессора (точка а), сжимается до давления и затем охлаждается до температуры насыщения в промежуточном испарителе (точка Ь ). [c.35]

Каскадные компрессионные машины и ожижение воздуха. Исторически получение возможно более низких температур с помощью паровых компрессионных машин преследовало цель достижения температуры, достаточно низкой для сжижения воздуха, азота или кислорода простым сжатием. Критические температуры этих так называемых постоянных газов (см. табл. 8) равны соответственно 132,5 126 и 154,3° К. Поэтому в испарителе необходима была температура ниже —147° С. Как указывалось выше, для достижения низких температур испарения требуются рабочие вещества с более низкими температурами кипения, чем у аммпака, сернистого ангидрида и т. п. Подходящими являются такие вещества, как, например, этилен и метан (см. табл. 3). Однако критические температуры этих веществ лежат значительно ниже температуры окружающей среды (282,8° К для этилена и 190,6° К. для метана), и поэтому для их конденсации в паровом комнресснонном цикле необходимо использовать испарители других вспомогательных компрессионных машин, работающих при более высоких температурах при этом получается так называемая каскадная система. [c.38]

Рассмотрим принципиальную схему компрессионной теплонасосной установки (рис. 7.1). В компрессоре И происходит сжатие паров низко-кипящего теплоносителя, после чего он поступает в конденсатор III. Здесь парьс теплоносителя охлаждаются и конденсируются при высоком давлении, при этом выделяется количество теплоты Q", которое далее используется для нагрева. Из аппарата III конденсат поступает в дроссель IV, где в результате дросселирования его температура понижается. Далее охлажденный конденсат поступает в испаритель V, где за счет теплоты Q < Q", подводимой из окружающей среды, он полностью испаряется. Образующиеся в испарителе пары теплоносителя [c.310]

На рис. 7.2 представлена диаграмма Грассмана — Шаргута рассматриваемой компрессионной теплонасосной установки. Здесь видны все потери эксергии в элементах установки в результате протекающих в них необратимых процессов. Величина потери эксергии в каждом элементе установки соответствует уменьшению ширины полосы эксергии и условно изображается заштрихованным треугольником, переходящим в выгнутую стрелку >, (эксергетические потери в i-м элемензе установки). В установку подводится эксергия Е, равная электрической мощности электродвигателя 1, поскольку эксергия электрической энергии не характеризуется энтропией. В электродвигателе происходит потеря эксергии равная сумме потерь электрической энергии в машине и приводе. Следовательно, эксергия на выходе из электродвигателя El = E l — Dj. Эксергия на входе в компрессор Eh = Ef Ey, где v — эксергия паров теплоносителя, выходящего из испарителя V. Эта суммарная эксергия преобразуется в компрессоре в эксергию сжатых паров теплоносителя. Эксергия на выходе из компрессора Е и = Eii — D , где — эксергетические потери в компрессоре, причем Dk )д. Очевидно, эксергия на входе в конденсатор Е щ = Е . В конденсаторе будет потеря эксергии D , связанная с теплопередачей при конечной разности температур между теплоносителем и внешним приемником теплоты и поэтому эксергия на выходе из конденсатора Щи = Ц - De- Большая часть " этой эксергии отдается потребител/о в виде теплового потока повышенной температуры другая часть, равная Е т - Е", = Eiv, есть эксергия на входе в дроссель IV. При дросселировании теплоносителя возникает потеря эксергии от необратимости процесса Одр, вследствие чего эксергия на выходе из дросселя Ei = Е п — Одр. Эксергия на входе в испаритель Е = iV + Е где Щ — эксергия теплового потока, подводимого в испаритель из окружающей среды ее значение Е д = Q I — То/Т )л О, так как Г] То. По этой же причине и потери эксергии в испарителе на конечную разность температур также будут близки нулю. Следова1ельно, эксергия на выходе из испарителя Е = V. [c.311]

В циклах паровых компрессионных холодильных машин основным рабочим процессом является сжатие холодильного агента—от давления в иопарителе ри до давления в конденсаторе рк, требующее затраты работы. [c.483]

Безразмерные функции К(9) и S q) являются периодическими по углу q, т. е. К( + т,) = К(д), S(q + + Хд) = S q), где т, = 2тл, причем К(—= —К(д). Эти функции называются соответственно безразмерными компрессионной и индикаторной силовыми характеристиками одного цилиндра две [26]. Численный анализ выражений Kiq) и S q) в пространстве параметров в, Я, п, у., р показал, что в области значений, характерной для две различных типов, рассматриваемые функции являются существенно грубыми по отношению к величинам X, п, у,, р. Следовательно, безразмерные компрессионную и индикаторную силовые характеристики можно рассматривать приближенно как однонара-метрические зависимости от степени сжатия Ё [24]. Для ДВС с несмещенными КШМ центрального тина безразмерные характеристики Kiq) я S q). в пределах периода хорошо аппроксимируются следующими зависимостями [c.35]

Теоретические циклы компрессионных машин рассчитывают исходя из следующих предположений процессы кппения и коидеисащп протекают при неизменных давлениях и температурах компрессор — идеальный сжатие — адиабатическое понижение давления агента. [c.103]

Компрессионные Т. п., сопровождающиеся её сильным сжатием зет- и тета-пинчи, в т. ч, нецилиндрические зет-пинчи (плазменный фокус)-, микропинчи магнитоплазменные компрессоры. [c.112]

Паровые компрессионные трансформаторы тепла выполняются с одной ступенью сжатия — одноступенчат1 1ми или с несколькими ступенями сжатия — многоступеича- [c.418]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...