Расчет воздухораспределителей

При отсутствии специальных требований к равномерности распределения скоростей и температур в рабочей зоне помещения расчет воздухораспределителей сводится к подбору их количества и диаметров с целью обеспечения максимальных скоростей и перепадов темпе- [c.134]

Способы выравнивания раздачи потока. Для обеспечения равномерного распределения потока вдоль раздающего канала радиальных аппаратов, воздухораспределителей и коллекторных систем существует, как известно [16, 45, 67—69, 74, 129, 150, 151] ряд способов, основные из которых базируются на выполнении канала суживающимся вдоль потока и уменьшении по направлению потока площади сечения боковых отверстий на единицу длины. Изменять площадь сечения канала вдоль потока можно как плавно, например с помощью профилированной вставки 1 (рис, 10.32, б), наклоном или профилированием одной из боковых стенок (рис. 10.32, а, в и г), так и ступенчато (для коллекторов, воздухораспределителей, рис. 10.32, д). Методы расчета таких каналов, а также расчета распределения площадей боковых отверстий (продольной щели) даны в ряде перечисленных )абот. [c.302]

Полное гидродинамическое сопротивление градирни складывается из сопротивлений входа, воздухораспределителя, оросителя, водораспределительного устройства и башни. Поскольку имеющиеся экспериментальные данные недостаточны для раздельного определения местных сопротивлений, то при практических расчетах исходят из коэффициента сопротивления С Для всей градирни, определяемого по материалам испытаний аналогичных конструкций. Коэффициент С целесообразно относить к оросителю, на долю которого приходится до 50—70% общего сопротивления градирни. Принимая удельный [c.335]

Полость над уравнительным поршнем сообщена с уравнительным резервуаром через дроссельное отверстие Г диаметром 1,6 мм и далее через канал Б. Сечение отверстия Г выбрано с таким расчетом, чтобы наполнение уравнительного резервуара опережало зарядку воздухораспределителей головных вагонов в поезде. Это позволяет выдерживать ручку крана в [c.32]

Полость над уравнительным поршнем сообщена е уравнительным резервуаром ВР через отверстие Г диаметром 1,6 мм и далее через канал В. Сечение отверстия Г выбрано с таким расчетом, чтобы наполнение уравнительного резервуара опережало зарядку воздухораспределителей головных вагонов в поезде. Это позволяет выдерживать ручку крана в 1 положении не по отсчету времени, а по показанию манометра уравнительного резервуара. [c.98]

В грузовых поездах вследствие перепада давления по длине тормозной магистрали и отключения запасных резервуаров от магистрали обратными клапанами в воздухораспределителях уел. № 270-002 и 270-005-1 такой способ проверки осуществить невозможно, так как при отключении от источника питания происходит самоторможение. Поэтому в грузовых поездах плотность тормозной сети проверяется при поездном положении ручки крана машиниста по времени падения давления в главных резервуарах на 0,5 кгс/см при отключенных компрессорах. Это время устанавливается из расчета допускаемой утечки из тормозной сети поезда не более 0,2 кгс/см за 1 мин с учетом объема главных резервуаров (см. 68, табл. 18). [c.190]

Расчет совмещенных систем воздушного отопления, когда выбор схемы подачи воздуха и типоразмер воздухораспределителя обусловлены требованиями вентиляции или кондиционирования воздуха, следует проводить по данным справочника проектировщика, приведенным в главе Организация воздухообмена и распределение воздуха в помещениях . При этом необходимо проверять расчетом соблюдение требуемых ГОСТ 12.1.005-76 и СНиП 2.04.05-86 скоростей движения воздуха и температур, когда системы работают в режиме воздушного отопления, и обеспечивать расход воздуха не менее требуемого для воздушного отопления, т.е. [c.142]

Проверяем расход приточного воздуха из условий воздухораспределения. Принимаем к установке по типовой серии 5.904-40 восемь воздухораспределителей ВВР 10. Зона обслуживания одного ВВР составляет 30 х 24 м . Расчет воздухораспределения по выпуску О серии 5.904-40 устанавливает угол наклона а = 15°, что обеспечивает нормируемые значения максимальной скорости < 1,8-0,5 = 0,9 м/с и отклонение температуры воздуха в струе А/,<2°С. [c.147]

Расчет воздухоохладителей поверхностных 66 --теплотехнический 76 -воздухораспределителей 134--137 -камер орошения 53, 54 —осушения 90 [c.413]

Чтобы уже при расчете учесть влияние на тормозную эффективность допущенных отступлений от правил содержания тормозного оборудования, расчетное тормозное нажатие чугунной колодки (половина от расчетного нажатия на ось на грузовом и четверть — на пассажирском вагоне), установленной на рычажную передачу композиционной, следует принимать 0,7 для грузовых и 0,6 для пассажирских вагонов от нормативного тормозного нажатия при соответствующем режиме включения воздухораспределителя при выходе штока тормозного цилиндра грузового вагона 180—230 мм расчетное тормозное нажатие уменьшают на 30%, а вагоны с выходом штока 230 мм и более в тормозном нажатии вообще не учитывают. [c.199]

Выполняя контрольную проверку при недостаточном или отсутствующем тормозном эффекте, убеждаются в том, что тормозная магистраль не повреждена, соединения рукавов плотные, открыты концевые краны, нет выключенных воздухораспределителей, проверяют давление в хвосте поезда, убеждаются в правильности режимов включенных воздухораспределителей, выявляют вагоны с выходами штоков от 200 до 230 мм (тормозное нажатие принимается 70 % от установленного) и свыше 230 мьА при расчете не учитывают. После этого рассчитывают фактическое тормозное нажатие и в соответствии с ним определяют возможность дальнейшего следования поезда. [c.150]

Приточный воздух, соприкасаясь с горячей поверхностью газоходов, нагревается и при достижении рассчитанных температур (16° С) через перемычку, соединяющую вентиляционную галерею е существующим приточным воздуховодом, подается к воздухораспределителям приточных систем. При этом существующие приточные камеры ПК-100 отключаются. Разработана схема автоматизации переключения заслонок на воздуховодах, сблокированных с датчиками температуры, вентиляторов приточных систем и осевых вентиляторов вентиляционной галереи. Скорость приточного воздуха колеблется в пределах 4—10 м/с, в зависимости от количества подаваемого воздуха, коэффициент температурной эффективности равен 0,3. Расчет теплообменника выполнен на ЭВМ. Строительные [c.193]

Расчет воздухораспределителей ВПКЗ, размещаемых, как правило, по схеме а на рис. 17.6, сводится к подбору их количества и диаметров с целью обеспечения максимальных скоростей в образующемся воздушном потоке, не превышающих нормируемые в соответствии с табл. 17.1. [c.135]

Концентрацию вредных веществ в приточном воздухе при выходе из воздухораспределителей и других приточных отверстий следует принимать по расчету и с учетом фоновых концентраций втих веществ в местах размещения воздухоприемных устройств, но не более [c.295]

Воздухораспределители ПД (см. рис. 6.4) разработаны с верхним (ПДв) и нижним (ПДн) подводом воздуха. Душирующие патрубки состоят из направляющей решетки и корпуса, который с помощью поворотного шарнира присоединяется к воздуховоду, подводящему приточный воздух. Для увлажнения и охлаждения подаваемого воздуха применены форсунки ФП-1 и ФП-2 с пневматическим распылением воды. Давление сжатого воздуха должно составлять 0,3-0,4 МПа, расход сжатого воздуха 12-28 кг/ч на форсунку, расход воды 20-45 кг/ч. Для патрубков ПДУ-3 и ПДУ-4 принято по одной форсунке, а для ПДУ-5-две форсунки. Выбор типа и количества форсунок устанавливается расчетом. Изменение направления воздушного потока и факела распыляемой воды в вертикальной плоскости осуш[ест-вляется поворотом лопаток направляющей решетки (с укрепленными на ней форсунками), в горизонтальной плоскости-поворотом ду-ширующего патрубка вокруг своей оси с помощью поворотного шарнира по серии [c.153]

При расчете определяется типоразмер ду-ширующего воздухораспределителя, скорость выпуска воздуха г о и расход воздуха на воздухораспределитель. Температура приточного воздуха на выходе из воздухораспределителя должна быть меньшей или равной нормируемой. [c.156]

Расчет сокращения производительности СКВ начинают с определения отношений избытков явной теплоты в переходный период тода к избы кам явной теплоты в теплый период года при соответствующих расчетных параметрах наружного воздуха. Затем выбирают наибольшее из найденных отношений тсплоизбытков и делают предположение, что пидача возд>ха во все зоны шш помещения може быть уменыиена пропорционально этому отношению К . Далее определяют расход воздуха, который пос1у1Ш1 в каждую зону или помещение при выбранном отношении, и проверяют равномерность параметров воздуха в их обслуживаемых зонах путем перерасчета воздухораспределителей. Практически считается, 410 при циркуляции воздуха менее пяти [c.28]

Машинист ощущает сильный рывок через 15—25 с после начала торможения, что является характерным признаком дутья воздухораспределителей JVb 270 во второй половине состава. При дальнейшем ведении поезда (если не произошел его обрыв) необходимо тормозить с разрядкой магистрали на 0,9—1,0 кгс/см с таким расчетом, чтобы необходимая продолжительность каждого торможения не превышала 40 с, за это время снижать скорость, после чего производить отпуск автотормозов. Увеличенная разрядка тормозной магистрали краном маишниста уменьшает продольные силы, если хвостовая часть поезда перейдет на полное торможение в результате дутья отдельных воздухораспределителей, так как при этом вагоны поезда тормозятся с почти максимальными силами. Закономерность распределения продольных динамических сил в поезде такова, что его обрыв при торможении в первой трети не может рассматриваться как результат неправильного управления автотормозами. Это, как правило, следствие дутья неисправных воздухораспределителей № 270-005. [c.105]

Торможение. При разрядке тормозной магистрали темпом служебного торможения сжатый воздух из камеры РК объемом 4 л не успевает выходить в тормозную магистраль, что вызывает отклонение диафрагмы МД со штоком 3 вверх. При этом шток 3 отводит сэдло от гнезда клапана ДР, сообщая камеру МК с камерой КДР и пространством под поршнем 5. Происходит служебная дополнительная разря ка магистрали на 0,04 МПа в расчете на один вагон. Дроссельное отверстие диаметром 3 мм перед камерой МК создает дополнительное сопротивление проходу воздуха в камеру МК, углубляя тем самым ее разрядку, что приводит к более четкому переключению воздухораспределителя на режим торможения. Воздух из камеры МК выходит в атмосферу так клапан ДР, каяад ЛГДР,клапан ДРь камера КДР, атмос рное отверстие в камере КДР диаметром 1,4 мм. Кроме того, по каналу КДР1 сжатый воздух из камеры МК подходит к поршню 5 и давит на иего, в результате чего хвостовик поршня уменьшает сечение отверстия дна- [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...