Термопара влияние давления

Влияние давления на э. д. с. термопар [c.305]

Начиная с 1918 г. было выполнено очень много экспериментальных работ [16]. Позже были проведены многочисленные исследования влияния давления при различных давлениях и температурах [13, 18, 33]. На рис. 6.20 показаны результаты работы [33] для термопары типа 5. Подробные сведения по данному вопросу приведены в работе [12]. [c.306]

Рис. 6.20. Поправки на влияние давления для термопар Pt—10 % Rh/Pt при температуре уплотнения 20 °С. Пунктирная кривая соответствует предельным значениям экспериментально исследованных параметров [33].

Теория твердого тела не позволяет вычислить заранее величину, а часто даже знак термо-э.д.с. и эффектов Пельтье и Томсона, однако она объясняет большинство свойств термопар. Например, зависимость термо-э.д.с. от давления вытекает из зависимости между уровнем Ферми и постоянной решетки. По той же причине изменения в структуре решетки в результате появления вакансий, а также дальнего или ближнего порядка приведут к изменениям термо-э.д.с. Точно так же введение примесей и механических напряжений окажет влияние на термопару, поскольку термо-э.д.с. очень чувствительна к изменениям в рассеянии электронов. [c.273]

Влияние отложений на критическую тепловую нагрузку изучалось и другими исследователями. Например, в [3.10G] экспериментальный участок выполнялся из вертикальной трубки длиной 2500 мм с наружным диаметром 12 мм и внутренним диаметром 5,6 мм. Температура стенки трубы и теплоносителя измерялась Fe — Ко термопарами. По высоте участка были установлены сцинтилляторы и счетчик излучения для измерения количества отложившегося вещества. Давление и потери давле- [c.143]

Недостатком этого метода является сложность устройства термопары и то, что этим методом измеряется не наивысшая температура, которая имеется на граничных поверхностях трения, а некоторая более низкая температура металла, находящегося на некотором расстоянии от передней поверхности резца. Кроме того, этот метод не дает точной картины изменения температуры нагрева резца с изменением элементов режима резания, так как последние оказывают влияние на местоположение центра давления стружки на резец, а следовательно, и на место сосредоточения наивысшей температуры. [c.101]

Таким образом, для обычно применяемых термопар и трубок полного давления указанное влияние не может быть сугцественным. В литературе описан, однако [2], термоанемометр для измерений в сверхзвуковом потоке, в котором радиус нагреваемой проволоки составлял .9-3.8 микрона. Число Ке, вычисленное по радиусу такой проволоки, равнялось в условиях проводившихся опытов нескольким десяткам и [c.193]

Температуры, приведенные в настоящем сообщении, были взяты по показаниям хромель-алюмелевых термопар без корректировки на давление. Влияние давления на э. д. с. термопар было измерено до температуры 100° С и до давлений несколько выше 7 Гн/м (70 кбар) [13]. Из наблюдавшегося изменения т. э. д. с. в указанных областях температур и давлений разумно предположить, что поправки в области температур до 600° С и давлений 15 Гн/м (150 кбар), охватываемой в настоящем исследовании германия, могут быть приняты линейными. Если Г — температура, рассчитанная по наблюдавшейся э. д. с., то скорректированная температура [c.228]

После проведения корректировки температур, полученных по показаниям хромель-алюмелевых термопар с внесением поправок на влияние давления на т. э. д. с. [5], линии границ фазовых областей сместились к более высоким температурам, как показано штрихпунктирными линиями на рис. 1. Точность этой корректировки сомнительна, так как она основана на линейной экстраполяции основных данных по э.д.с. под давлением, взятых в области температура ЗО С и давление 72 кбар Однако поправка сравнительно мала и не меняет основную диаграмму. [c.234]

Обогрев химических реакторов. При обогреве химических реакторов (Т = 100—400 °С) важна малая тепловая инерция индукционного способа и возможность равномерного нагрева больших поверхностей. Особенно эффективен индукционный обогрев при температурах свыше 200—250 °С. Емкости реакторов достигают десятков кубометров, давления — 10 МПа (автоклавы). Мощность системы обогрева достигает 300 кВт, частота 50 Гц. Удельные мощности обычно не превышают 10 Вт/см . Дальнейшего увеличения мощности без сильного насыщения стали можно достичь, покрывая стенку реактора тонким слоем меди. При этом получается двухслойная среда (см. гл. 3) и напряженность магнитного поля на границе слоев падает. Одновременно возрастает коэс )фицнент мощности устройства. Активное сопротивление и КПД незначительно снижаются. Индукторы часто секционируются для создания автономных температурных зон, регулируемых по сигналам от термопар (рис. 13-9). Для уменьшения взаимного влияния секции разделяются магнитными фланцами 4. Секционирование позволяет также равномерно загрузить фазы сети. Обмотки, 3 делают многослойными из прямоугольного провода с теплостойкой изоляцией. Тепловая изоляция 2 может прокладываться как между корпусом реактора / и обмотками 3, так и снаружи для обеспечения допустимой температуры электроизоляции. [c.225]

При растопке одного из котлов ПК-41, проработавшего около 12 тыс. ч, на линии БРОУ (быстродействующей редукционно-охладительной установки) были обнаружены две сквозные трещины (рис. 6-22,а), проходящие по зоне термического влияния в месте приварки гильзы для термопары одна продольная длиной около 700 мм, другая, отходящая от нее, кольцевая. Они были расположены на вертикальном участке, изготовленном из труб диаметром 377x10 мм из стали 20. Трубопровод спроектирован на давление среды 6,5 ат и температуру 170° С. Механические свойства и химический состав металла труб соответствовали требованиям ЧМТУ 670-65, по которым были поставлены трубы. Микроструктура состоит из феррита и плотного пластинчатого перлита без следов сфероидизации. Деформации зерен феррита около трещины не отмечается, величина зерна соответствует 5—6 баллам. Трещина развивалась по зернам от внутренней поверхности трубы. Металлургических дефектов вблизи трещины не обнаружено. [c.295]

Средний по времени расход воздуха измерялся нормальной диафрагмой, которая предварительно тарировалась по мерному баку. Чтобы исключить влияние колебания давления на измерение расхода, диафрагму устанавливали на значительное расстояние от пульсатора. Э. д. с. термопар измерялась полуавтоматическим потенциометром Р2/1 и цифровым милливольтметром постоянного тока Ш-15-13. Для измерения температур использовались хромель-алюмелевые термопары с диаметром провода 0,1 мм. [c.223]

Брайан и Квейнт [Л. 26] проводили опыты по определению коэффициента теплоотдачи фреона-11, кипящего в медной горизонтальной трубе d = 8 мм, длиной 3,05 м. Нагревателем являлась стенка трубы толщиной б = 0,75 мм, через которую пропускался электрический ток. Температура поверхности трубы измерялась термопарами, установленными в различных точках по длине. Температура кипения измерялась у входа в испаритель и у выхода из него также с помощью термопар. Осуществлялись также измерения скорости агента и давления. Тепловой поток изменялся примерно в пределах (2,7-i-16) 10 ккал1м -ч, температура кипения от 26,8 до 39,3 С, расход хладоагента от 23,3 до 105,8 кг ч. Состояние Ф-11 менялось в широких пределах на входе от переохлажденной жидкости до Ху = 27%, на выходе — от 2 = 0,15 до = 1- Так как изменению паросодержания в опытах соответствовало и изменение теплового потока, то установить на основании данных этих опытов влияния Хер В ЧИСТОМ виде не представляется возможным. [c.107]

Работу системы автоматики преподаватель показывает на схеме. Проверив закрытие кранов в горелке и на обводе, открывают газовый кран клапана-отсекателя и впускают газ в подмем-браннюе пространство и одновременно по импульсным газопроводам регулятора температуры и электромагнитного клапана — в надмембранное пространство. В связи с тем, что еще не происходит расхода газа, дроссели не оказывают влияния на его давление. В этом случае давление газа под мембраной и над нею равно она под тяжестью груза, собственного веса и веса клапана сместится вниз, в результате чего клапан прижмется к седлу и не пропустит газа в горелку при уменьшении давления газа над мембраной клапан с ме[ браной будут подняты вверх и откроют проход газу под действием образовавшейся разности давления. Для того чтобы зажечь горелку, открываем кран на горелке термопары электромагнитного клапана, подносим к ней зажженную спичку и нажимаем кнопку вверху клапана. Кнопку держат нажатой полминуты, после того как загорится газ. В термопаре появится электродвижущая сила, электромагнит подтянет к себе якорь и будет держать клапан в промежуточном положении. При подаче газа в горелку термопары и в горелку запальника последняя загорится от горелки термопары. [c.139]

Коррозия пароперегревательных труб частО встречается на практике при неравномерном распределении пара по параллельно включенным змеевикам. Это явление можно установить измерением температур с помощью термопар и устранить путем соответствующего дросселирования. Сульфит не оказывает никакого влияния на данный коррозионный процесс и поэтому рекомендовать применение для этой цели сульфитирования не следует, тем более, что в котлах высокого давления НагЗОз разлагается с образованием SO2 и H2S, которые могут вызывать коррозию турбин, конденсаторов и трубопроводов. [c.78]

Однако большое количество экспериментальных данных позволяет установить характер влияния какого-нибудь одного из технологических факторов на объемный вес образуемого волокна. Так, при определении влияния температуры шлакового расплава, поступающего к цетрифугам, па объемный вес получаемого волокна мы использовали лишь данные, полученные при каких-то усредненных технологических параметрах давление пара от 5 до 8 ат, производительность центрифуг по расплаву от 1.5 до 2.5 т/час, содержание в шлаках закиси железа не более 23% и кремнезема не менее 40% и др. Влияние температуры шлаковых расплавов на объемный вес волокна прослежено от 1225 до 1400° С. Температура расплава в большинстве случаев определялась оптическим пирометром типа ОППИР-017, в отдельных случаях платиноплатинородиевой термопарой, подключенной к чувствительному милливольтметру типа МПЩПР. [c.28]

Как видно из рис. 4, для чистого пара в области пониженных. авлений ао, отражающий суммарное влияние граничных сопроти-лений при конденсации, удовлетворительно согласуется с теорети-еским значением аф при коэффициенте конденсации, равном 1. 1ри давлениях больше 0,05 бар граничные сопротивления очень алы ао > 300 кет м град). Таким образом, как в опытах на становке с подвижной термопарой, так и при конденсации на вер-икальной стенке диффузионного сопротивления вследствие нали-ия в паре димеризованных молекул [14] и контактных термиче-ких сопротивлений при конденсации натрия, калия и лития не об-аружено. [c.9]

Теплоизолирующие свойства напыленных на уран окиси алюминия и окиси циркония исследовались на приборах для измерения контактного термического сопротивления. Принцип измерения основан на определении поля температур в наборе деталей, пронизываемых постоянным тепловым потоком. Устройство для измерения содержит источник тепла — электронаггева-тельный элемент, набор прослоек — эталонов из материалов с известными теплопроводящими свойствами, образцы материалов, между которыми определяется коэффициент теплопередачи, и, наконец, источник холо да — водоохлаждаемый контакт. Изменение температуры по длине набора образцов регистрируется с помощью термопар. Боковые утечки исключаются необ .о ДИМОЙ тепловой защитой, а также тем, что измеряемые образцы размещаются в вакуумируемой камере. Использованная установка позволяла изменять следующие параметры температуру в месте контакта образцов до 600° С, тепловой поток до 25 вт1см , давление в контакте между образцами, а также определять влияние окружающей образцы атмосферы (вакуум, различные газы). [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...