Длина дуги приведенная

Длина дуги приведенная 366 [c.454]

Из приведенной зависимости следует, что для сохранения напряжения дуги неизменным необходимо длину дуги поддерживать постоянной (рис. 5.3, б). [c.187]

Определение длины дуги отвода в зависимости от угла а и радиуса гнутья производится при помощи величин, приведенных в табл. 14-4, составленной для различных углов, гнутья при радиусе R = 1 (рис. 14-6). [c.332]

Как следует из приведенного уравнения, длину дуги одного малого деления можно приблизительно считать равной одной тысячной радиуса окружности — отсюда и наименование этой меры. Например, при окружности радиусом 1 км длина дуги, соответствующая одному малому делению, составляете 1 м. [c.8]

Вместо вычислений по приведенной формуле можно пользоваться данными, приведенными в табл. 6-5 в таблице приведены длины дуг отводов в метрах в зависимости от угла загиба при радиусе, равном 1 м. Для определения длины дуги отвода с соответствующим радиусом гиба величина по табл. 6-5, соответствующая заданному углу загиба, умножается на длину радиуса в метрах. [c.307]

Приведенная длина дуги данной точки контура [c.42]

Из приведенных данных следует, что при ручной сварке аусте-нитными электродами необходимо регламентировать и строго контролировать не только величину тока, как это делается вообще при ручной сварке, но также и длину дуги. Сказанное целиком относится и к газоэлектрической сварке. [c.81]

Таким образом, деформация оболочки вращения описывается матричным уравнением (9.8). Остановимся на приведении уравнения к безразмерному виду. При численном решении безразмерная форма уравнений позволяет выделить основные параметры системы, провести более обш,ий анализ решения и получить результаты, которые могут быть использованы для широкой области изменения значений нагрузок, жесткости, геометрии системы и др. Введем характерный геометрический параметр оболочки Rq. Это может быть радиус какого-либо сечения оболочки, ее длина или какой-нибудь другой характерный размер. Отнесем к нему радиус поперечного сечения, меридиональный радиус кривизны и длину дуги оболочки р = r/Ro R — R1/R0, [c.251]

Как видно, погрешность незначительна даже для весьма больших участков. Отметим, что если при определении I ограничиться нулевым приближением, заменив длину дуги длиной хорды, то ошибка аппроксимации радиуса кривизны возрастает примерно в три раза по сравнению с приведенными результатами. [c.257]

Доля потерь тепла в электроды через приэлектродные пятна максимальна для плазмотрона с магнитной стабилизацией дугового разряда, так как в этом случае длина дуги невелика. Потери тепла в приэлектродных пятнах можно оценить по данным, приведенным в разд. 8. По отношению к вложенной в дуговой разряд мощности эти [c.109]

Определение указанных на фигуре углов дается в курсе Теория механизмов и машин . Буквенные обозначения элементов, приведенные на фиг. 548, в дальнейшем будут повторяться без специальных пояснений. На фиг. 548 длина образующей сх, или иначе радиус кривизны эвольвенты, равна длине дуги, соответствующей центральному углу <р развернутости ( а .), так как образующая сх эвольвенты развертывает соответствующую часть основной эволюты радиуса г . Отсюда следует, что р , = = /-о(0 + ). С другой стороны, Рл- — Г(,Х а . Совместное решение обоих уравнений дает [c.394]

Для упрощения расчетов по определению длины дуг при заданном угле и радиусе изгиба рекомендуется пользоваться значениями, приведенными в табл. 11. [c.58]

На рис. 23 приведен тепловой баланс тепла, выделяемого дугой, из которого видно, что более полно используется тепло дуги при автоматической сварке под флюсом. При увеличении длины дуги эффективный к. п. д. падает и возрастает с углублением дуги в ванну. При сварке металлическими электродами этот коэффициент мало зависит от рода, полярности и величины сварочного тока. [c.51]

Длины дуг, стрелок и хорд окружности могут быть вычислены по соотношениям, приведенным в табл. 3. [c.43]

При определенном значении приведенной длины дуги = [c.40]

В подавляющем большинстве расчетных методик профили скорости и температуры (энтальпии) на срезе сопла принимаются постоянными, в то время как экспериментальные данные, приведенные на рис. 89, свидетельствуют о значительной начальной неравномерности распределения параметров, которая сильно зависит от режима работы плазмотрона. Так, в работе [78] для плазмотрона с самоустанавливающейся длиной дуги, при изменении расхода аргона в пределах 0,66—1,66 г/с и мощности 10 и 15 кВт профили относительной скорости занимают всю область между соответствующими кривыми для ламинарного и турбулентного течения. Сильная зависимость профилей относительной избыточной температуры при изменении тока от 200 до 600 А и расходе аргона 0,34 г/с отмечена в работе [105]. Начальная неравномерность параметров плазмотронов обусловлена наличием теплового и динамического погранслоев на стенках сопла. [c.157]

Коэффициент Ь также приведен в табл. 12. Он учитывает, что размер В является размером хорды по начальной окружности, в то время как ширина зуба равна длине дуги начальной окружности. [c.323]

Физические явления, происходящие в сварочной дуге, в основном освещены в гл. П. Установлено, что напряжение дуги при неизменном токе зависит от расстояния между электродами и имеет линейный характер (см. рис. 2-1). Напряжение дуги зависит также от величины сварочного тока 1 - Эту зависимость при постоянной длине дуги принято называть вольт-амперной характеристикой дуги (см. рис.2-3). Различают три участка кривой крутопадающий, горизонтальный и возрастающий. Практическое значение имеют режимы горения дуги, соответствующие последним двум участкам. Режимы горения, соответствующие первому участку, относительно неустойчивы и поэтому трудно осуществимы при безопасных для работы напряжениях источников питания. С увеличением длины дуги расположение характеристики изменяется (рис. 8-6, кривые 5 и 6). Приведенная зависимость справедлива для сварки неплавящимся и плавящимся электродами. Однако в связи с тем, что в последнем случае металл попадает в ванну в виде отдельных капель, длина дуги непрерывно меняется, что вызывает колебания ее тока и напряжения. [c.378]

Как видно из приведенного уравнения, чем больше потери на разбрызгивание и угар, тем меньше коэффициент наплавки. Потери на разбрызгивание и угар могут сильно измениться при сварке электродами определенной марки, от силы сварочного тока, длины дуги и других факторов. Например, при сварке электродами ОММ-5 диаметром 5 мм потери на разбрызгивание и угар могут изменяться от 3—5% при силе тока 150 а и средней длине дуги до 35—40% при силе тока 300 а и длинной дуге. Чем больше сила сварочного тока и длина дуги, тем больше потери на разбрызгивание и угар. [c.61]

Напряжение дуги в зависимости от силы тока выражается кривыми, приведенными на рис. 155, определяющими вольт-амперную или статическую характеристику дуги 1 — для дуги 3 мм 2 — для дуги 6 мм). Приведенные кривые показывают, что при токе свыше 50 А (наиболее часто применяемых при сварке) напряжение горения дуги почти не зависит от силы тока и определяется длиной дуги. [c.262]

Пример 3. Дуга окружности колеблется около оси, проходящей через ее середину перпендикулярно к плоскости дуги. Доказать, что приведенная длина маятника не зависит от длины дуги и равна ее удвоенному радиусу. [c.84]

Вводя приведенную длину дуги [c.331]

Приведенная длина дуги, соответствующая точке наблюдения N ( , 0). [c.345]

Отметим, что быстрота сходимости интеграла (5.10) зависит от величины приведенной длины дуги у- Чтобы величина основного участка контура интегрирования в формуле (5.10) не увеличивалась с ростом у, будем функцию / (/) выбирать различным образом на различных интервалах изменения у(х). С аналогичным обстоятельством мы уже сталкивались в предыдущем параграфе при исследовании точного решения задачи [c.367]

Пусть приведенная длина дуги y(s) удовлетворяет условию [c.368]

С увеличением частоты со или координаты точки наблюдения S возрастает приведенная длина дуги у (s). При тех значениях Y (s), при которых величина j - становится [c.376]

Предельные нагрузки цилиндрической панели. Для оценки влияния термоциклирования на относительное значение критического внешнего давления qjqQ ортотропной цилиндрической панели в случае регулярного волнообразования при условии (тж/1) < < (тг/К) , где I — длина панели, Ь — длина дуги, можно воспользоваться формулой (8.2) и результатами расчета, приведенными на рис. 4.26. Отсюда следует, что величина критического внешнего давления ортотропной цилиндрической панели падает от цикла к циклу. [c.196]

Интересное исследование очень длинных открытых дуг при больших переменных токах было произведено В. В. Бургсдорфом [Л. 1-35 ]. В этой работе автор установил,что градиент в стволе весьма длинной дуги (длина до 11 ж) остается постоянным при изменении тока от 250 до 2400 а. Приведенные автором данные показывают, что погасание такой дуги имеет характер, сходный с характером погасания дуги постоянного тока. [c.12]

Разные подходы к этой задаче определяются видом задаваемой на профилируемом крыле информации. В конце 40-х годов Г. Г. Тумашевым и М. Т. Нужиным была развита постановка задачи профилирования крыла, в которой задавалось распределение скорости как функция длины дуги профиля. Полное решение этой задачи для несжимаемой жидкости, приведенное в монографии [97], состоит вкратце в следующем. [c.143]

Из приведенных данных следует, что при сварке под пемзовидным (гранулированные частицы пустотелы) флюсом содержание азота в газовом пузыре больше, чем при стекловидном (гранулированные частицы плотные — сплошные), а такжё что при длинной дуге воздух сильнее проникает в газовый пузырь дуги под флюсом. [c.260]

Таким образом, площадь продольного сечения среза единичным зерном вьфажена через глубину резания и длину дуги контакта с алмазным роликом. Отождествляя в данном случае процесс правки с круглым наружным шлифованием методом поперечной подачи, когда перемещение детали вдоль оси отсутствует, для определения длины дуги можно воспользоваться выражением, приведенным Е.Н. Масловым [c.241]

Автоматическую аргоно-дуговую сварку труб из теплостойких сталей толщиной стенки до 5 мм вьшолняют по режимам, приведенным в табл. 23. Равномерное усиление с наружной стороны трубы создается автоопрессовкой при повышенной скорости сварки и увеличении длины дуги. [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...