Сечение стержня наклонное

Пусть в рассматриваемой конструкции (рис. 143) все стержни изготовлены из стали ( = 2 10 кгс/см ). Площади поперечных сечений стержней Fj = 3 см , F2 —F = 2 см проектная длина стержня /j = 2 м, углы наклона крайних стержней а = 30°. После соединения крайних стержней оказалось, что средний стержень короче, чем это необходимо для свободной сборки, на величину А = 0,15 см. Найдем усилия и напряжения, возникшие после сборки конструкции. [c.143]

Стержни с непрерывно меняющимися по длине размерами сечений. Если размеры сечения стержня непрерывным образом изменяются по длине, то фор<мулы, полученные на основании гипотезы плоских поперечных сечений, становятся, вообще говоря, неверными (как и сама гипотеза). Однако некоторые точные решения теории упругости показывают, что в том случае, когда угол наклона образующей поверхности стержня к его осп невелик (не превышает 15— 20 ), с достаточной для инженерной практики точностью можно принимать распределение нормальных напряжений по высоте сечения прямолинейным. Тогда, естественно, можно пользоваться обычным условием прочности и дифференциальным уравнением упругой линии, т. е. [c.302]

Пример 93. Определить величину динамических напряжений, возникающих в стержнях подвески (рис. 585) при падении груза Q — 2Ь кгс с высоты Я = 1 см. Площадь поперечного сечения медных наклонных стержней Л С и ВС fм = 0,2 см , площадь поперечного сечения стального стержня D F = = 0,25 см , длина стального стержня = = 2,4 м длина наклонных стержней / = 2 м. [c.633]

В наклонных же сечениях стержня действуют и нормальные н касательные напряжения. Они могут быть вычислены по формулам гл. II. [c.116]

Расчетная нагрузка Р = 212 кН приложена на конце кронштейна, состоящего из горизонтального деревянного бруса квадратного поперечного сечения и наклонного стального стержня круглого поперечного сечения (рис. а). Подобрать сечения этих элементов и определить вертикальную проекцию полного перемещения точки приложения силы, если расчетные сопротивления для стали R = [c.14]

К системе из шести медных стержней приложена нагрузка Р (см. рисунок). Наклонные стержни прикреплены к горизонтальной плоскости на равных расстояниях друг от друга в точках, расположенных по окружности радиусом 3 м. Площадь поперечного сечения центрального вертикального стержня в 2 раза больше площади сечения каждого наклонного стержня. Определить усилия в стержнях. [c.21]

Пусть внешняя нормаль Па к проведенной площадке составляет с осью стержня (а следовательно, и с линией действия приложенной силы) угол а. Условимся считать угол а положительным, если он отсчитывается против часовой стрелки. Очевидно, такой же угол а составляет площадка с поперечным сечением стержня. Проведем также наклонные оси j i, г/i, направляя ось у по нормали к площадке, а ось xi — вдоль площадки. [c.174]

Введем обозначения t — угол наклона стержня к вертикали — длина стержня — жесткость поперечного сечения стержня. Стержни, равно наклоненные к вертикали, имеют одинаковые жесткости. [c.414]

Ввиду поперечного сужения другие точки стержня имеют не только вертикальные, но горизонтальные перемещения. Линии, параллельные до деформации оси z, после деформации становятся наклонными к этой оси форма стержня после деформации показана на рис. 143 штриховыми линиями. Поперечные сечения стержня, перпендикулярные к оси г, после деформации искривляются, образуя параболическую поверхность. Точки поперечного сечения z = , например, после дее рмации оказываются на поверхности [c.291]

Проверка эпюры Q производится также путем сопоставления ее с эпюрой М. Например, в сечении, где касательная к эпюре М параллельна оси стержня, поперечная сила Q должна равняться нулю в тех сечениях стержня, где касательная к эпюре М наклонена к его оси в одну и туже сторону, поперечная сила должна иметь одинаковые знаки из двух сечений стержня то, в котором касательная к эпюре М образует с осью стержня больший угол, имеет и большую поперечную силу и т. д. [c.456]

Пример 53. Стержень растягивается силой Р 53). При каком значении угла наклона а величина касательных напряжений будет составлять /з от нормальных напряжений на той же площадке Вычислить величину нормального и касательного напряжений на площадке аЬ при угле а = 30°, если площадь поперечного сечения стержня f=500 мм . [c.95]

Второе слагаемое в правой части равенства представляет собой угол, образованный сечениями стержня, положение которых задано координатами г = О и z. Если на эпюре откладывать изгибающий момент но ту сторону от оси, где находится сжатое волокно, то упругая линия будет обращена вогнутостью в сторону эпюры моментов. Поворот ф сечения будет возрастать вместе с координатой г. Однако при этом угол ф, согласно (5.27), может быть и отрицательным. Это зависит от значения начального угла фо, т. е. от наклона оси стержня в точке, где 2 = 0. [c.140]

На сечении стержня проводится на произвольном расстоянии от нейтральной оси ряд линий, параллельных оси е, через точки пересечения этих линий с наклонной прямой я тах проводятся [c.121]

В качестве расчетной примем схему зубцов, изображенную на рис. 49 и 50. При этом, несмотря на тот факт, что зубец не является симметричным телом, представляется возможным использовать гипотезы А. В. Верховского, развитые им применительно к симметричным стержням переменного сечения, ибо наклон зубцов нижней сжатой прямолинейной части их профиля не должен существенно отражаться на величине напряжений в цилиндрических или ломаных сечениях, пересекающих нижнюю сторону или соответствующее закругление и определяемых углами ф (рис. 49 и 50) в пределах а ф я/2. При этом фактическое очертание нижней части зубца заменяется штриховым, аналогичным верхней части профиля. [c.147]

Здесь Pi — коэффициент формы стержней (см. диаграмму 8-9) = (5i/aQ-1) 0—угол наклона стержня к потоку — ширина (диаметр) миделева сечения стержня решетки, м Яд — просвет между двумя соседними стержнями, м Si—расстояние между осями двух соседних стержней, м /—длина стержня, м. [c.403]

При токарной обработке наружных поверхностей (обточка цилиндра и конуса, проточка канавок, подрезка торца и отрезание) применяются резцы, размеры поперечных сечений стержня которых приведены в табл. 3.1. Основные размеры токарных резцов из быстрорежущей стали (ГОСТ 18868-73, ГОСТ 18869-73, ГОСТ 18871-73, ГОСТ 18884-73, ГОСТ 22708-77... ГОСТ 22712-77), с пластинками из твердого сплава (ГОСТ 18877—73. .. ГОСТ 18882—73 ) и сборных с механическим креплением пластинок (ГОСТ 23075— 78, ГОСТ 23076—78) приведены в табл. 3.2 —3.5 размеры алмазных вставок (ГОСТ 13288—76, 13289—76) — в табл. 3.6. Формы заточки режущей части резцов указаны в табл. 3.7, передний и задний углы — в табл. 1.1, угол наклона главной режущей кромки — в табл. 1.2, главный угол в плане — в табл. 1.3, вспомогательный угол в плане — в табл. 1.4. Геометрия лезвия резца для обработки пластмасс будет приведена в табл. 3.8. [c.95]

Определим напряжения на наклонных площадках. Проведем сечение стержня так, чтобы его внешняя нормаль составляла угол а с осью стержня. Угол а считается положительным, если он отсчитывается против часовой стрелки. Действующие на наклонной площадке напряжения обозначим - полное, <т - нормальное, [c.83]

Если площадь поперечного сечения стержня равна единице, то площадь наклонного сечения равна [c.76]

Согласно принятым допущениям деформацию стержня можно интерпретировать так нормальное сечение стержня у, п] исходной конфигурации трансформируется в нормальное сечение актуальной конфигурации [i, ], а затем вследствие малого поворота 0J переходит в наклонное сечение Если добавить к назван- [c.290]

В 11 было показано, что при деформации растяжения в наклонном сечении стержня возникают касательные напряжения т. Появление касательных напряжений связано с деформацией сдвига, которую испытывают наклонные сечения растянутого стержня. При действии сил в поперечном направлении поперечные сечения стержня деформируются, и в них возникают касательные напряжения. [c.311]

Рассмотрим растяжение стержня и определим напряжения на площадках поперечного сечения стержня при их различном наклоне по отношению к действующей силе (рис. 214). [c.358]

Для полного суждения о прочности материала необходимо уметь ределять напряжения, действующие по любому наклонному сече-1ю растянутого (сжатого) элемента (рис. 11.26, а). Нормальные на-(яжения в поперечном сечении стержня а считаем известными (на-)имер, Oj = N/A). [c.47]

Для этой идеально упругой несжимаемой среды поучительно, быть может, исследовать соотношение, связывающее касательное напряжение т в наклонном сечении стержня с соответствующей деформацией сдвига у. когда осевая деформация 8i возрастает до конечных значений. Пусть ось х направлена по оси стержня. Предполагая, что начало координат помещено в неподвижном конце стержня, обозначим через х, у, z—0 координаты точки Р, когда деформация отсутствует, а через х, у, г =0, — когда стержень деформирован и точка Р смещена в положение Р (х у ) (рис. 2.2а). Обозна чим также через а , йу, йг направляющие косинусы радиуса-вектора г==ОР в недеформированном стержне и через а , ау, — направляющие косинусы радиуса-вектора г =ОР в деформированном стержне. Плоское сечение р, [c.77]

Эллиптическая амплитуда г ) непрерывно возрастает вдоль упругой линии (см. (2.16)). Она однозначно связана с длиной дуги 5 (уравнением упругой линии (2.27) или (2.28). Через эту переменную ф определяются координаты точек упругой линии (2.38) или (2.39), а также углы наклона касательной (2.24) или (2.25) и изгибающие моменты в произвольном поперечном сечении стержня (2.33) или (2.34) в соответствии с обозначением (2.31). [c.38]

С помощью этих значений вычисляются изгибающий момент в любом сечении стержня и угол наклона касательной в произвольной точке упругой линии, а именно [c.157]

Наклон каждой характеристики этого пучка определяет а(е), а следовательно, деформацию е и скорость V по уравнению (16.11.9). Штриховая прямая тп соответствует фиксированному сечению стержня, в котором можно прикрепить датчик и осцил-лографировать деформацию. На участке пр е = О, в точке р еще п = 0, но на участке рт деформация, а следовательно, и скорость монотонно возрастают, достигая конечного значения в точке т и сохраняя это значение на участке qm. Волны, соответствующие центрированному пучку характеристик, называются волнами Римана. [c.569]

Дифференцируя это выражение, получаем формулу для определения тангенса угла наклона касательной к нзогнутой оси в любом сечении стержня [c.209]

Выше указывалось, что расчетные фЪрмулы для призматического стержня можно применять и к стержням переменного сечения, если наклон боковых граней не превышает . Однако в технике (особенно в машиностроении) значительно чаще приходится встречаться с более резкими изменениями очертания стержня. Такие изменения имеют изображенные на рис 225 стержни с выточками, отверстиями, переходными галтелями и т, п. В зонах таких изменений обычный закон распределения напряжений резко [c.227]

Б то время как по площадкам, образующим с осью угол 45°, наибольшей величины достигает касательное напряжение. Отсюда следует, что разрушение по поперечному сечению стержня следует связывать с величиной нормальных напряжений, или с сопротивлением материала стержня отрыву, тогда как разрушение по наклонным сечениям — с величиной касательных напряжений, или с сопротивлением материала сдвигу. Опыт показывает, что отрыв сопровождается малыми деформациями, т. е. имеет хрупкий характер, тогда как сдвиги перед разрушением могут достигать относительно большой величины, причем деформация оказывается пластической. Больше того, пластическая деформация в основном сводится именно к сдвигам. Поэтому можно различать два основных типа разрушения разрушение от отрыва, называемое также хрупким разрушением, и разрушение от сдвига, сопровождающееся значительной пластической деформацией, иногда называемое также/гластыческыл пли вязким разрушением. [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...