Надрезанные образцы

При испытании надрезанных образцов получилась такая принципиальная закономерность (рис. 57). [c.78]

Для проверки способности материала сопротивляться ударным нагрузкам применяют особый вид испытаний ударным изгибом — определение ударной вязкости надрезанных образцов. Эти испытания проводят на маятниковых копрах (рис. 593). На рис. 594 пока-ваны применяемый при испытании образец и направление удара бойка маятника. Разность высот положения маятника до и после удара позволяет вычислить работу А, израсходованную на разрушение образца. [c.648]

Маятниковый копер для ударной пробы надрезанных образцов [c.250]

Катетометр рычажный 94 Колебания связанные 114 Копер маятниковый для ударной пробы надрезанных образцов 250 Коэффициент асимметрии цикла 37 [c.286]

Как отмечено ранее, склонность к коррозионному растрескиванию гладких образцов некоторых титановых сплавов не проявляется в галогенидах. Однако установлено, что если поверхность сплава (образцов) окислить на воздухе (отжиг при 700°С в течение 10 ч) так, что появится насыщенный кислородом поверхностный слой ( 50 мкм), то растрескивание уже появится в явной форме, как у надрезанных образцов [38]. [c.41]

ЦИКЛИЧЕСКАЯ ПРОЧНОСТЬ НАДРЕЗАННЫХ ОБРАЗЦОВ [c.99]

Рис. 62. Изменение относительного сужения надрезанных образцов (р=0,1 мм) при различном числе циклов / /р f —сплав с 2,5 % А1 2 —сплав ПТ-ЗВ 3 — сплав ВТ5-1

Таблица 13. Свойства сплавов при статическом и циклическом нагружении плоских надрезанных образцов [ 79]

Мало зависит от общей пластичности металла. На рис. 62 показано изменение относительного сужения )// в предельно остром надрезе образцов трех сплавов. Следует отметить, что кривые предельной пластичности надрезанных образцов при разрушающем числе циклов более 10 сходятся к примерно одинаковому значению пластичности в надрезе, равному 1 %. Скорость распространения трещины при малоцикловых испытаниях зависит не только от уровня интенсивности напряжений в вершине трещины, но и от прочности и фазового состава сплавов. [c.103]

Рис. 78. Зависимость малоцикловой долговечности надрезанных образцов (а. = = 4,8, А = 0) титановых сплавов на воздухе (/) и в 3 %-ном растворе N30 2) от предела текучести а, отсутствии коррозионного растрескивания

Таблица 19. Анизотропия долговечности при проведении малоцикловых испытаний надрезанных образцов (А = 0)

При испытаниях надрезанных образцов на удар хрупкие раз-рутончя переходят в вязкие при повышепии температур испытания. Снижает температурный интервал перехода в хрупкое состояние некоторое увеличение содержания в стали углерода и для ферритпых сталей — азота (примерно в количествах /цщ от концентрации хрома). Такие добавки уменьшают склонность к росту зерна при высоких температурах и улучшают сварочные свойства сталой. [c.261]

В области прочностей, когда = Яп, наблюдается полухрупкое разрушение. Испытание надрезанных образцов с определением не вязкости разрушения, а предела прочности не впо.тне целесообразно, так как при вязком разрушении получают завышенные значения прочности, а при хрупком — ненадежные и нестабильные значения. При столь большом значении концентратора на результаты испытания хрупких материалов оказалось, что в этом случае важное значепие имеют многие моменты, не оказывающие влияния на результаты испытания мягкпх материалов (состояние поверхности, технология изготовления образцов, соосность захватов машины и др.). Практически эти моменты не сказываются при испытании материалов с прочностью до 150 кгс/мм [c.78]

А. М. Драго-миров Установлена связь между видом излома и характером снижения нагрузки после максимума при изгибе надрезанных образцов (кристаллические участки в изломе соответствуют срывам нагрузки) [c.479]

В качестве примера на рис. 4.1 для малоуглеродистой стали 22К приведены результаты определения сГк, fimax. If), Ki и Fb (доли вязкой части излома), полученные на надрезанных образцах сечением 20X50 мм. Изменение величины бтак характеризует постепенное снижение пластичности и уменьшение роли перераспределения напряжений в зоне трещины при уменьшении температуры. Сопоставление номинальных деформаций, определяемых при испытаниях до разрушения образцов с трещинами, с максимальными деформациями, возникающими в зонах концентрации напряжений в элементе [c.61]

На рис. 24 приведены сравнительные данные по пределу статической водородной усталости, стали с различными металлическими покрытиями. Статическую водородную усталость исследовали в H S - 2,5 г/л на стандартных образцах с адрезом. Напряжение меняли через интервал, равный 0,1 от прочности надрезанного образца. [c.88]

Адгезию битумного покрытия к поверхности трубопровода определяют адге-зиметром СМ-1 по усилию сдвига надрезанного образца изоляции площадью 1 см . [c.199]

Цирконий нехладноломок при испытании на удар надрезанных образцов иодидного циркония происходит лишь пластический изгиб без разрушения. Примесь водорода повышает h от —200 °С при 0,005 % до 50 °С при 0,015 % Н и вызывает пористость, которая прямо пропорциональна концентрации водорода в пределах 0,00014—0,003 % [1]. [c.89]

При исследовании коррозионного растрескивания сплава Т(— 7 % А1 в 3,5 %-ном растворе МаС1 установлено существование трех областей потенциалов, характеризующихся различной коррозионно-механической прочностью надрезанных образцов [ 10, с. 102 —111] [c.35]

Метиловый спирт (метанол) нвлнется той оригинальной средой, которая вызывает коррозионное растрескивание титана, не будучи агрессивной средой для многих других металлов. Специфичность растрескивания титановых сплавов в метиловом спирте наблюдается во многом. С явлением коррозионного растрескивания титановых сплавов в метиловом спирте связано много вопросов, в решении которых до настоящего времени у исследователей нет единой точки зрения. Растрескивание наблюдается у технически чистого титана и ряда сплавов различных композиций на гладких, надрезанных образцах и образцах с наведенной трещиной. Следует отметить большое число зарубежных исследований процесса коррозионного растрескивания титановых сплавов в метиловом спирте. Большинство этих работ освещает химизм процесса природы коррозионного растрескивания титана вообще, роль различных ионов в этом явлении. Кроме чистого метилового спирта, растрескивание вызывают растворы воды в спирте и компаундные системы спирт—галогениды независимо от способов введения ионов (соли или кислоты), мети но л —серная кислота и др. [c.53]

Из изложенного следует, что в определенной части пластически деформированной зоны у вершины концентратора при пульсирующем нагружении (/7 = 0) может возникать знакопеременный цикл деформации материала. На рис. 60 показана кривая усталости круглых надрезанных образцов сплавов ВТ5-1, ПТ-ЗВ и ОТ4-ОУ с радиусом надреза г= 0,1 мм (с//0 = 0,707). Видно, что усталостная прочность надрезанных образцбв может существенно повышаться по сравнению с прочностью гладких. Такое повышение присуще только определенной начальной области долговечности находящейся при принятой геометрии надреза в [c.99]

Характерна для малоцикловбго нагружения над юзанных образцов существенно большая доля долговечности образца с трещ ]ной в общей долговечности по сравнению с гладкими образцами. При а >5 и Л/= 10 цикл дoлгoвeчнo tи образца с трещиной составляет более 85 % общей долговечности. Таким образом, долговечность надрезанных образцов в малоцикловой области в основном определяется скоростью развивающейся трещины. На эту скорость большое влияние оказывает величина зоны пластической деформации у ее вершины, протяженность которой [c.100]

Еще более резкое изменение разрушающего напряжения наблюдается при испытании надрезанных образцов. У них в вершине надреза происходит локализация пластических деформаций, в результате чего потенциал активного растворения устанавливается при значительно более высоких скоростях деформирования. Доказательством того, что именно величина установившегося потенциала определяет влияние скорости деформации на разрушающую нагрузку, являются результаты испытаний на растяжение с различными скоростями с наложением внешней поляризации потенциалом, равным —0,55 В. Результаты испытаний, проведенных В.Ф. Щербининым, показали, что в этом случае независимо от скорости деформации разрушающая нагрузка остается постоянной, равной минимальной разрушающей нагрузке лри.и= [c.116]

Другой важный фактор, в значительной степени определяющий чувствительность к коррозионной среде,—наличие на поверхности образцов концентраторов напряжений. В вершинах концентраторов напряжений при малоцикловом нагружении создаются условия для образования глубоких трещин с малым раскрытием, в которых происходит подкисление внутрищелевого раствора и его глубокая деаэрация. Указанные условия препятствуют или затрудняют процесс репассивации, в результате чего процесс коррозионного разрушения активизируется. На рис. 71 показано влияние концентрации напряжений на малоцикловую долговечность сплава ВТ5-1 при Я = 0 в коррозионной среде ( ном 0,9о. ) образцов с радиусом надреза 0,01 0,1 0,5 1,2 и 6,0 мм. Во всех случаях отношение диаметра образца в надрезе г/ к диаметру вне надреза оставалось постоянным и равнялось 0,707 при г/=9 мм. Указанным радиусам соответствовал теоретический коэффициент концентрации напряжений, соответственно равный 13,5 5,2 4,2 2,8 и 2,0. По оси абсцисс на рис 71 отложена долговечность соответствующая точке пересечения кривой усталости надрезанных образцов с кривой усталости гладких образцов. Как видно из рис. 71, даже при проведении испытаний чувствительного к коррозионной среде сплава ВТ5-1 при наличии концентра- [c.116]

Рис. 74. Влияние относительной емп-литуды напряжений а/а, на долговечность до разрушения /У надрезанных образцов (а, = 4,8, Н = 0) при испытании на воздухе (/) и в 3 %-ном растворе Na I (//)

Рис. 75. Зависимость малоцикловой долговечности N надрезанных образцов (а У =4,8, о=0,7оу, Я = 0) сплавов ВТ5-1 (а) и ПТ-ЗВ (б) от содержания кремния при испытании на воздухе (1) и в 3 %-ном растворе N301 (2)

Рис. 76. Изменение малоцикловой долговечности надрезанных образцов (а. = 4,8, a 0,7oy,R — 0) сплавов ВТБ-1 (а) и ПТ-ЗВ (б) при различном содержании кислорода при испытании на воздухе (1) и в 3 %-ном растворе Na I (2)

Рис. 77. Изменение малоцикло-вой долговечности надрезанных образцов Np (ау=4,8, а=0,7а , й=0) сплевов ПТ-ЗВ (кривые ) и ВТ5-1 (кривые 2) при различном содержании водорода при испытании на воздухе (/) и в 3 %-ном растворе МаС1 (//)

Указанные данные были получены при одних и тех же относительных амплитудах напряжений 0,7а. . Однако изменение состава сплава за счет легирующих элементов, а также за счет примесей неизбежно влечет повышение (как правило, в пределах одного фазового состава) его предела текучести. При равной относительной амплитуде напряжений в долях от предела текучести абсолютный уровень максимальных напряжений в цикле изменялся пропорционально фактическому пределу текучести. Таким образом, на изменение долговечности сплавов влияли два фактора изменение химического состава и изменение уровня напряжений. Так как при проведении циклических испытаний (/7 = 0) надрезанных образцов с а = 4,8 в вершине надреза реализовывался симметричный жесткий режим нагружения, а уровень деформаций там был пропорционален амплитуде напряжений а (при постоянном отношении о/а = 0,7), уравнения Коффина можно записать для данного частного случая в виде аМ " = С. На рис. 78 показана зависимость малоцикловой долговечности сплавов надрезанных образцов в отожженном состоянии (ПТ-ЗВ с 2,5 % А1, ПТ-ЗВ, ПТ-71 /1, ВТ5-1, ВТ6С) при амплитуде напряжений 0,7а (/7=0) и надрезе с а = 4,8 от предела текучести Стц.г- [c.121]

Таблица 18. Долговечность N надрезанных образцов (а., = 4,8, Я = О), сплава ВТ5-1 в 3 %-ном растворе МаС1 и на воздухе с амплитудой напряжений 0,7а.

Рис. 80. Кривые малоцикловой долговечности Л/, надрезанных образцов. = 4,8, Я = 0) сплава ВТ5-1 при испытании в 3 %-ном растворе Na I, подвергнутых термической обработке

Рис. 81. Влияние изотермической выдержки г при 550°С на долговечность до разрушения надрезанных образцов (а. =4.8, Я = 0) сплавов системы Т —А1 при испытании в 3 %-ном растворе МаС1

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...