Подогреватели питательной воды расчет

Схема ПГ и исходные данные. В расчете определяются поверхности нагрева подогревателя питательной воды, испарителя, основного и промежуточного пароперегревателей, их гидравлические сопротивления по контуру теплоносителя и пароводяному контуру. [c.189]

Пример теплового расчета подогревателя питательной воды [c.228]

В последующем расчете будем принимать в подогревателях питательной воды разность между температурами сред и величину переохлаждения конденсатов первичного и вторичного пара при выходе из змеевиков корпусов равными 5° С. [c.431]

Рассчитывается отсек турбины от начального давления до наибольшего давления в таблице отборов. Определяются параметры пара за отсеком, мощность отсека в зависимости от того, с каким из давлений в таблице совпадает давление за отсеком, производятся расчет соответствующих элементов схемы и гашение в таблице давлений отборов давлений на входе в рассчитанные элементы. Определяются расход и параметры пара перед следующим отсеком. При расчете регенеративного подогревателя питательной воды находится давление пара в отборе на следующий подогреватель и заносится в таблицу на место предыдущего значения. [c.82]

Как было указано выше, в качестве хвостовой части установки рассматривается стандартное паротурбинное оборудование. Определяющими параметрами этого оборудования выбраны расход первичного пара ( 1п и параметры процесса расширения при допущении, что эти параметры остаются постоянными и не зависят от изменений расхода пара в отборы турбины. Это допущение мало сказывается на показателях экономичности турбины и на результаты сравнительных расчетов практически не влияет. Расход пара и внутренние мощности цилиндров турбины рассчитываются с учетом частичного или полного вытеснения регенеративных подогревателей питательной воды. [c.121]

При расчете двухступенчатого по давлению пара парогенератора расход, температуру и давление перегретого пара на выходе из парогенератора задают для каждой ступени в отдельности. Кроме того, задают температуру питательной воды на выходе из подогревателя воды и на выходе из деаэратора [c.225]

Надо иметь в виду, что эффективное использование отводимого тепла возможно только при охлаждении головки форсунки питательной водой, взятой после подогревателей высокого давления. К сожалению, практически такие схемы получаются очень сложными и ненадежными. Поэтому в больщинстве случаев применяют конденсат или относительно холодную (100°С) воду из дренажных баков. При этом происходит вытеснение части регенеративного отбора и выработка электроэнергии в этом случае в несколько раз ниже, чем на таком же количестве тепла, переданном питательной воде. Аналогичное положение создается при часто практикуемом на мазутных котлах охлаждении течек и рассекателя дробеочистки конденсатом, сбрасываемым в деаэратор 1,2 ат. Как показали расчеты на блоке 150 Мет, это приводит к недовыработке 300 кет или пережогу 0,2% топлива ( ). Использование технической воды нежелательно из-за образования накипи. Применение той или иной системы защиты зависит от мощности котла, ожидаемого графика нагрузок и квалификации обслуживающего персонала. [c.142]

Схема а с одноступенчатым испарителем и отдельным конденсатором испарителя близка по экономичности к схеме без испарителей, так как в обоих случаях весь пар первого отбора используется для одинакового подогрева питательной воды в схеме а в регенеративный подогреватель № 1 поступает более горячая питательная вода, предварительно подогретая в конденсаторе испарителя, благодаря чему расход пара на подогреватель № 1 уменьшается приблизительно на величину расхода пара на конденсатор испарителя. Последняя величина примерно равна величине потребления пара испарителем из первого отбора турбины. В результате величина первого отбора, а также остальных отборов пара из турбины и,следовательно, выработка электроэнергии отбираемым паром в сравниваемых схемах почти совпадают. Некоторое ухудшение экономичности обусловлено дополнительными потерями рассеяния тепла и составляет при принятых в расчете параметрах всего около [c.155]

Устанавливаются два регенеративных подогревателя высокого давления и два низкого давления. Чтобы обеспечить работу питательных насосов при температуре воды в пределах около 100—120° С, деаэрация питательной воды производится в смешивающем деаэраторе при давлении 1—2 ата. Пар из уплотнений отводится в линии отборов турбины и в расчете схемы отдельно не учитывается. Эжекторы — трехступенчатые для поддержания глубокого вакуума. [c.202]

Тепловой расчет схемы регенеративного подогрева питательной воды из отборов паровой турбины производится по общепринятой методике. Однако расход воды через регенеративные подогреватели в схеме ПГУ определяется с учетом использования части воды для охлаждения газов после экономайзера и воздуха в промежуточных охладителях газотурбинных агрегатов сложной схемы. Таким образом, расход воды через регенеративный подогреватель может быть определен по формуле [c.180]

При решении балансовых уравнений возникает необходимость изменить количество некоторых элементов цилиндров компрессора, его промежуточных охладителей, регенеративных подогревателей турбины. Такие изменения производятся с помощью логических операций, предусматривающих различные ситуации во взаимосвязях между элементами схемы (в соответствии с принятыми ограничениями и критериальными величинами). Так, число цилиндров компрессора определяется путем одинакового распределения степени сжатия бц на каждый из них с учетом максимально допустимого значения ёц. Количество промежуточных охладителей выбирается в соответствии с количеством цилиндров и указанными выше ограничениями по температуре охлаждающей воды. Число регенеративных подогревателей турбины определяется величиной тепла, передаваемого питательной воде от систем охлаждения камеры сгорания, МГД-генератора и компрессора. При расчете количества регенеративных подогревателей необходим учет дискретности их количества и особенностей соединения между собой и с другими элементами установки. [c.123]

Решение. Обратим внимание на особенность этой задачи. Подогреватель № 5 является деаэратором, и при отключении подогревателей № 6, 7, 8 энтальпия питательной воды соответственно определяется режимом работы деаэратора, что оказывает влияние и на расчет величины ЁДа. Если деаэратор работает в режиме скользя- [c.201]

Решение задачи рассмотрим на примере схемы паротурбинной установки с одним промежуточным перегревом. Пусть давление промежуточного перегрева рх (рис. 7.5) выбрано независимо от оптимальной разбивки, т. е. считается заданным. Кроме Рх, известна также структура тепловой схемы, т. е. число подогревателей и их типы. Для одного из вариантов разбивки подогрева питательной воды (исходного) выполнен расчет схемы, найдены вх и Г) и по формуле (3.20) определены параметры нейтральной точки т. Требуется найти оптимальные параметры пара Б отборах с первого по(х—1)-й. [c.204]

Расчет тепловой схемы с пароохладителем типа Виолен выполняется по обычной методике. После.расчета системы подогревателей определяют подогрев питательной воды в смесителе и конечную температуру питательной воды /гп.в=/1в1-)-Тсм, где /1в1=/г/— 1. Для смешивающих подогревателей 0i = 0. [c.66]

Деаэратор питательной воды. При расчете смешивающих подогревателей, каким является деаэратор, следует использовать уравнения материального и теплового балансов, из которых определяют сначала долю отбора пара, а затем долю подвода воды (основного конденсата) Окд. В уравнениях балансов деаэратора необходимо учитывать все потоки пара и воды, подводимые к нему и отводимые от него. В частности, нужно учитывать дренаж из ПВД, пар из штоков стопорных и регулирующих клапанов, ыз концевых уплотнений турбины, пар, отбираемый на эжектор охладителя уплотнении и на концевые уплотнения турбины, и т. п. [c.147]

Расчет подогревателей высокого давления, деаэратора питательной воды и подогревателей низкого давления ведут обычным [c.166]

Регенеративный подогрев питательной воды на ТЭС до оптимальной температуры дает существенную экономию топлива и приведенных затрат. Однако при этом предполагается, что этот регенеративный подогрев проводится в нескольких последовательных ступенях при наименьших, а точнее, при экономически целесообразных необратимых потерях при выбранном на основе технико-экономических расчетов количестве подогревателей, оптимальном распределении интервала подогрева между ступенями и при оптимальных температурных напорах в подогревателях. Как видим, из (3-31) [c.47]

Одним из важных факторов, определяющих экономичность системы регенеративного подогрева при выбранной на основе технико-экономического расчета оптимальной температуре питательной воды, являются температурные напоры в подогревателях. Снижение температурных напоров в регенеративной установке турбины К-300-240 на 1° С в каждом из 9 подогревателей приводит к увеличению тепловой экономичности цикла примерно на 0,1 %. [c.49]

Путем расчета тепловой схемы турбины. Обычно данный метод используют при расчете энергетических показателей турбин с измененной тепловой схемой (изменена схема слива конденсата. отключены один или несколько регенеративных подогревателей и т. п.). Недостатком метода является сложность его реализации на ЭВМ. Задача существенно упрощается при использовании методического приема, предложенного проф. Е. Я. Соколовым. Сущность методики состоит в замене реальной схемы подогрева питательной воды на условную. В приложении представлена в качестве примера программа расчета тепловой схемы турбоагрегата Т-100-130, составленная на основе алгоритма, разработанного в [10]. [c.93]

Одновременный расчет модуля ГТУ-КУ и ПТУ проводится с учетом использования одного, двух или трех потоков пара с различными параметрами. При этом расчет зависит от структуры проточной части паровой турбины — систем парораспределения на входе в турбину и на входе в рабочие отсеки после камер смешения. Последнее обстоятельство играет немаловажную роль. При использовании в ПТ соплового парораспределения не только в части высокого, но и в части низкого давления давление пара КУ может поддерживаться на заданном уровне. При полностью открытых регулирующих элементах (режим скользящего давления) в расчетах необходима постоянная корректировка давления пара, генерируемого КУ, по всем существующим контурам, т.е. число итерационных шагов значительно увеличивается. Необходима постоянная корректировка и температуры питательной воды (или конденсата) КУ, так как ее значение зависит от работы конденсатора и подогревателей сетевой воды. [c.401]

Регенеративный подогрев питательной воды. Конденсат от турбин направляется в котел и нагревается там теплом топлива. Между тем его можно нагреть и паром, который уже прошел через турбину, совершив там работу. Для этого следует отобрать пар из турбины и направить его в подогреватель, куда направляют и конденсат из конденсатора. Число и место отборов пара и соответствующее число подогревателей определяют расчетом. Такой подогрев питательной воды называют регенеративным, и соответствующий цикл — регенеративным циклом. К. п. д. регенеративного цикла выше, чем к. п. д. цикла Ренкина, и увеличивается с увеличением числа отборов. [c.95]

Число и место отборов пара и соответствующее число подогревателей определяют расчетом. Такой подогрев питательной воды называют регенеративным, и соответствующий цикл — регенеративным циклом. К. п. д. регенеративного цикла выше, чем к. п. д. цикла Ренкина, и увеличивается с увеличением числа отборов. [c.141]

Экономически целесообразно подогревать питательную воду последовательно в нескольких подогревателях, количество которых устанавливается технико-экономическим расчетом. Число и места отборов пара зависят от многих факторов и в первую очередь от начальных параметров пара (р1 и 1), мощности установки и конечной температуры подогрева питательной воды. [c.149]

Подогреватель питательной воды, охладитель рассола и возду-хоотсасывающее устройство рассчитываются для определенных в этом расчете данных согласно указаниям, приведенным в соответствующих разделах. [c.403]

Полученные в результате расчета количества греющего пара, отбираемые из турбины в подогреватели сетевой воды, показаны на схеме рис. 4-12. Используя данные табл. 2-1 и 2-2, получим количества пара, отбираемые из турбины суммарно в подогреватели сетевой воды и регенеративные подогреватели питательной воды, кг1сек [c.187]

Поверхности HarpeiBa, расчет и проектирование 133 Подвеска трубопроводов 343 Подогреватели питательной воды 270 [c.511]

Следующая группа операторов связана с расчетами эн-тальпнй питательной воды после каждого подогревателя и 296 [c.296]

Для учебных и частично практических целей можно расчет тепловой схемы упростить, если выполнять его по предварительно выбранным величинам, например производительности /котлоагрегатов, значениям величины потерь. рабочего тела, расходу рабочего тела на соб-спвенные нужды установки, на химводоочистку, потерям давления в элементах схемы и т. д. В этом случае предварительно, иопользуя исходные данные, определяют нагрузку котельной как суммарный отпуск теплоты или пара внешним потребителям (технологические нужды, отопление, вентиляция, горячее водоснабжение) с добавлением расходов на деаэрацию питательной воды, деаэрацию воды для горячего водоснабжения, подогреъ сырой воды перед водоподготовкой и потери внутри котельной. При этом принимают температуру конденсата, поступающего из подогревателей, установленных в котельной, равной 80—90°С. [c.294]

Здесь /j и с 2—теплосодержания питательной воды после и до подогревателя — теплосодержание пара в отборе 7 ата, определенное по /5-диаграмме с/ , -теп-лосодержание конденсата. В расчете пренебрегаем теплом конденсата подогревателя, вводимым в деаэратор н частично уменьшающим расход пара на деаэратор. [c.208]

Пример 7.7. Рассчитать изменение мощности турбоустановки К-800-240 при включении испарителя по схемам без энергетических потерь и 0 потерями. Рассчитать также изменение мощности при-приготовлении добавки питательной воды методом химического обессоливания при вводе холодной воды в конденсатор. Расчетные схемы включения испарителей представлены на рис. 7.11 и 7.12, где показаны количества пара и воды и их энтальпии по данным, приведенным в [50] догбавок воды составляет 1,5% расхода пара на турбину (в соответствии с заводским расчетом схемы) и равен Сдоб=10 кг/с расход первичного (грекицего) пара из отбора на испаритель =9,47 кг/с то же на деаэратор испарителя, ди= = 0,33 кг/с продувка испарителя составляет 0,6 кг/с расход пара на подогреватель добавочной воды D J дg =0,86 кг/с количество дренажа из конденсатора испарителя равно сумме расхода пара на [c.223]

Для удобства расчета тепловой схемы и анализа полученных результатов выделяют внешнее теплопотребление и на собственные нужды котельной. Расчет проводят в следующей последовательности. Сначала определяются расходы воды, пара и теплоты внешними потребителями, к которым относятся производственно-технологические нужды, отопление и вентиляция производственных помещений, отопление и горячее водоснабжение жилого поселка. Далее подечитываются расходы пара и воды на собственные нужды котельной деаэрацию питательной воды, пароводяные подогреватели и др. [c.6]

Расчет тепловой схемы с пароохладителем Рикара имеет ту особенность, что расходы пара на холодную и охлажденную ступени (oi и 02) определяют совместным решением уравнений тепловых балансов этих подогревателей. Это обусловлено тем, что через П1 проходит питательная вода за вычетом ano=vo2, а в уравнение для П2 входит также величина а,. [c.66]

Группа ПВД. Подогреватели рассчитывают, начиная с ПВД1, а затем переходят к расчету тепловых балансов ПВД2 и ПВДЗ, учитывая каскадный слив дренажей греющего пара вплоть до деаэратора питательной воды (ДПВ). [c.146]

Как было показано в 5.6, нагрев питательной воды паровых турбин за счет использования тепловых ВЭР в количестве Свэр. МДж/с, приводит к снижению расхода теплоты, отводимой в регенеративные отборы, в размере AQper. Если значение AQper не превышает 10% расхода теплоты на турбину (это соответствует отключению не более трех подогревателей), расчет энергетической эффективности от использования ВЭР осуществляют методом, основанным на понятиях коэффициен- [c.127]

Расчет эксергетического к.п.д. блока произведен для режима с максимальным расходом пара на турбину. Температура газов на выходе из г азоохладителя t" изменяется в пределах 300—150° С в зависимости от места включения его в схему ЭТБ. Температура водяного газа на входе в охладитель принимается равной — 1040° С, а температура питательной воды на входе в газоохладитель — равной температуре на входе в параллельно подключенный подогреватель. [c.77]

Известны величины, вводимые в расчет т ем1П е ратура исходной воды /исх и питательной воды 4 параметры греющего пара Ро, to и /(, число ступеней в установке п недогрев воды в конденсаторах-подогревателях Атк коэффициент продувки испарителя р. [c.46]

По определенным суммарным расходам пара и горячен воды и вида топлива производится выбор типа, производительности и количества котлов. В котельных с общей тепловой мощностью (пар и горячая вода) примерно до 2 0 гДж/ч рекомендуется устанавливать только паровые котлы, а горячую воду для нужд отопления, вентиляции и горячего водоснабжения получать от пароводяных подогревателей. Для мощных котельных тепловой мощностью более 420 гДж/ч может оказаться рациональным применение комбинированных паровых котлов с гибкой регулировкой паровой и водогрейной нагрузкой. После выбора котлов производится выбор всего необходимого для их вспомогательного оборудования, т. е. теплообхменных аппаратов, аппаратуры водоиодготовки, насосов, баков и пр. Все выбранное оборудование наносится на тепловую схему. Условными линиями изображают трубопроводы для различного вида жидкостей, пара и газа. Сложные тепловые схемы котельных с паровыми, водогрейными и пароводогрейными котлами определяют необходимость расчета тепловых схем методом последовательных приближений. Для каждого элемента тепловой схемы составляют уравнение материального и теплового балансов, рещение которых позволяет определить неизвестные расходы и энтальпии сред. Общая увязка этих уравнений осуществляется составлением материального и теплового балансов деаэратора, в котором сходятся основные потоки рабочего тела. Ряд значений величин, необходимых для увязки тепловой схемы, получают из расчета ее элементов и устройств. Рядом значений величин можно предварительно задаваться. Например, на деаэрацию питательной воды и подогрев сырой и химической воды при закрытой системе водоснабжения от 7 до 10 % суммарного отпуска тепловой энергии внещним потребителям на потери теплоты внутри котельной 2—3 % той же величины. [c.302]

И на КЭС, II на ТЭЦ следует увеличивать объем автоматизированного контроля. В ряде случаев без такого контроля обойтись невозможно. Так. согласно расчету Ю. М. Кострикина прн щелочности котловой воды 0,1—0,5 мг-экв/кг, использовании в составе питательной воды 207о производственного конденсата с содержанием в нем всего 0,1% дихлорэтана (случай далеко не редкий) щелочной резерв котловой воды будет исчерпан через 2—10 мни, после чего начнутся интенсивные коррозионные процессы. В данном случае требуется или применение упомянутого выше прибора ВТИ для контроля потенциально кислых примесей, или по крайней мере установка на потоках составляющих питательной воды стационарных кондуктометров и рН-метров, работающих как автоматы-сигнализаторы. Речь идет также и о конденсате турбин и различных подогревателей, тем более что присосы гораздо чувствительнее определяются кондукто-метрически, чем по увеличению жесткости. На ТЭЦ с большим промышленным отбором пара и значительной долей в балансе добавочной воды необходима также установка приборов хотя бы в качестве индикаторов, на потоках частично обессоленной и обессоленной нлн химически очищенной воды. Это позволит в условиях эксплуатации многих десятков фильтров ХВО избежать тяжелых последствий от случающегося попадания в обрабатываемую поду высококопцент-рированных регенерационных растворов кислоты, щелочи, соли. [c.130]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...