КМ 170 - Зоны 171 — Методы 172, 173 Распределение максимальных температур

Для выявления степени неоднородности аустенита в различных участках зоны перекристаллизации автором и Б. А. Смирновым [158] был применен метод закалки неравномерно нагретых образцов (см. рис. 23, а), в которых па базе 20 мм воспроизводили распределение максимальных температур нагрева Ас, до 1400°. При этом по мере удаления от [c.107]

Еще большие трудности возникают при тарировании данной термопары, так как трудно воспроизвести условия контакта стружка — режущий инструмент в тарировочном устройстве. Основным недостатком данного метода измерений является то, что по величине термо-э. д. с. нельзя судить ни о максимальной температуре, ни о распределении температур, а можно лишь получить представление о каком-то среднем значении температуры в исследуемой зоне. Кроме того, величина термо-э. д. с. зависит не только от температуры, но и от напряженного состояния термопары, из-за чего возникают дополнительные погрешности при различных режимах резания. [c.19]

Метод Г. А. Николаева позволяет получить распределение оста-"точных напряжений Оо = упр Е и относительное укорочение сваренной пластины Как следует из расчета, максимальные остаточные напряжения в низкоуглеродистой стали являются растягивающими, равны пределу текучести и наблюдаются в зоне шва и околошовной зоне, нагревающейся до сравнительно высоких температур. В основном металле, где температура была ниже (200— 300 °С), остаточные напряжения — сжимающие. [c.196]

Независимо от выбранного метода согласование расхода охладителя и выделяемой мощности должно быть сделано с максимальной возможной точностью, так как температурная чувствительность физических свойств и сжимаемость охладителя могут значительно усилить любые небольшие расхождения в тепловой нагрузке, отнесенной к каналу с единичным расходом. В том случае, когда поток охладителя проходит через ряд параллельных каналов, соединенных коллекторами около каждого конца активной зоны, превышение среднего уровня тепловыделения в одном нз каналов вызовет чрезмерный нагрев газа, проходящего через этот канал, в результате чего повысится вязкость и уменьшится расход газа, что вызовет дальнейшее повышение температуры. Поэтому уравнения, описывающие процесс теплообмена, должны давать суждение об устойчивости процесса. Было найдено, что турбулентный поток в параллельных каналах является устойчивым относительно тепловых возмущений, в то время как ламинарный поток идеального газа становится неустойчивым, если отношение выходной температуры к входной температуре потока становится больше трех. Имеются три главных источника возникновения несогласованности и неравномерности расхода охладителя и плотности мощности, выделяемой в активной зоне реактора. Это, во-первых, допуски производства на размеры тепловыделяющих элементов, во-вторых, ошибки при загрузке реактора горючим и, в-третьих, отклонения действительного распределения потока нейтронов от расчетного. Отклонения в размерах для лучших конструкций тепловыделяющих элементов можно выдерживать в пределах 1% при тщательном их производстве. Аналогично этому точный контроль процесса загрузки реактора должен уменьшить отклонения от расчетных величин до 2%, хотя эта задача становится гораздо сложнее при более низких значениях средней загрузки реактора горючим. [c.523]

Уравнения (84) и (85) позволяют найти среднюю истинную температуру по средней оптической, если известны величины к. Может быть также установлена связь между средней оптической и максимальной температурами пламени, строго говоря, зависящая от характера распределения температур в пламени и его степени черноты однако в некоторых случаях эти зависимости проявляются слабо и это облегчает определение максимальных температур по средним [89]. Все же всем этим методам свойствен общий недостаток, заключающийся в том, что их применение не позволяет непосредственно измерить поле температур в факеле. Поэтому метод обращения спектральных линий в сочетании с местным окращиванием пламени с помощью Na l или Li l является практически единственным, позволяющим измерить поля истинных температур пламени, и наиболее часто применяемым для этой цели. Само собой понятно, что для получения искомой локальной температуры факела (пламени) окрашенная зона должна быть по возможности узкой, а температурное искажение в потоке должно быть при этом минимальным. [c.129]

В математической модели вместо уравнения Рейнольдса задавалось давление в виде герцевского профиля. Уравнение энергии учитывало только поперечный перенос тепла теплопроводностью и вязкую диссипацию. Из решения стационарной задачи следовало, что распределение температуры в смазочной пленке имеет сходство с распределением давления, максимальная температура пленки увеличивается с увеличением скорости скольжения и нагрузки. В работе [ПО] при решении полной системы УГД уравнений с условиями сопряжения на твердых границах для тепловой части задачи не учитывался продольный перенос тепла теплопроводностью в пленке и твердых телах. При этом уравнение Рейнольдса решалось методом верхней релаксации, а задача о сопряженном теплообмене — маршевым методом. Из численных результатов следовало, что по сравнению с изотермическим случаем имеет место снижение по величине пика давления и его некоторое смещение вверх по течению, а также возрастание температуры в зоне контакта с увеличением скорости скольжения. Отмечалось, что величины максимального повышения температуры на поверхностях тел с увеличением скорости скольжения растут медленнее, чем в в пленке, из-за отвода тепла конвекцией. [c.506]

При определении фиктивной силы методом Н. О. Окерблома используется не распределение температур в сечении 1—/, а эпюра максимальных температур, до которых нагревается металл. Ширина зоны пластических деформаций 2Ь оказывается при этом больше действительной. Приближенно усадочная сила (в кГ) в этом случае вычисляется для низкоуглеродистых и низколегированных сталей по формуле [c.142]

На распределение температуры кроме свойств заготовки влияют температура инструмента в различных зонах, время выдержки (контакта) заготовки с нагретым инструментом (время прогрева с помощью вкешнего нагревателя), а также скорость деформирования. Варьируя эти факторы, можно изменять распределение свойств материала заготовки в широком диапазоне. Максимальная температура нагрева определяется температурой фазовых и химических превращений (окисления или газонасы-щения поверхностных слоев). Минимальная температура устанавливается или автоматически, или с помощью каких-либо технических средств, например специальных холодильников, смонтированных в штампе или непосредственно на заготовке. Чаще всего эта температура близка к комнатной. Так как распределение температуры зависит от большого числа факторов, то оптимальное или близкое к нему распределение, обеспечивающее заданное формоизменение, обычно определяют экспериментально, что объясняется громоздкостью и сложностью существующих методов расчета. [c.18]

Исследования проводили на образцах в виде пластинок ориентации [111], полученных выпиливанием и шлифованием из природных кристаллов, а также на сколах алмазов. Все образцы принадлежали к типу 1а, G содержанием азота 5 10 —3 10 см . Используемые образцы были достаточно совершенны, имели зональное распределение азота, плотность дислокаций составляла не более 10 Эксперименты по деформации алмаза в области его стабильности проводили в камерах типа наковальни с лункой сферической и тороидальной формы. Образцы размещали внутри цилиндрического нагревателя параллельно его образующей в зонах максимального градиента касательных напряжений. В качестве упруго-пластической среды, передающей давление и одновременно являющейся химически инертной по отношению к алмазу, использовали технический карбонитрид бора. Градуировка давления в камерах выполнялась по общепринятой методике [И], а температуры — с помощью термопары ПП-1 и по температуре плавления платины (2050° С) при давлении 50 кбар. Время выдержки при Т = onst и р onst составляло 1—10 мин, времена нагрева и нагружения 5—10 мин, скорость охлаждения равна 200 град сек. Образцы до и после деформации изучали методами рентгенографии и оптической микроскопии. [c.151]

Исследования были проведены на аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т, склонной к интенсивному деформационному старению. Трубчатые образцы диаметром 21 мм и толщиной стенки 1,5 мм испытывали при растяжении-сжатии (частота нагружения приблизительно 1 цикл/мин) на установке типа УМЭ-10 т, снабженной вакуумной системой и средствами исследования микроструктуры на поверхности образца [1]. Указанная установка оборудована также системой управления силовозбудителем для получения двухчастотного режима нагружения (частота около 20 цикл/мин) и автоматическим устройством для программного нагружения с временными выдержками на экстремальных уровнях нагрузки в полуциклах нагружения. Испытания были проведены при моногар-моническом малоцикловом нагружении, при нагружении с выдержкой 5 мин при максимальной (по абсолютной величине) нагрузке в полуциклах, а также с наложением нагрузки второй частоты в процессе выдержки при температурах 450° С и 650° С [2]. При исследованиях структуры использованы методы световой (для определения числа, размера и характера расположения частиц), ионной и просвечивающей электронной микроскопии (для определения характера распределения карбидов и легирующих элементов), электронной микроскопии со снятием реплик с зон изломов, а также методы рентгеноструктурного (для определения степени искаженности кристаллической решетки в зависимости от уровня нагрузки) и рентгеноспектрального анализа. Образцы исследовались в зонах разрушения. [c.67]

На рис. 60 приведена схема температурного поля при резании стали ШХ15 (резец с пластинкой из сплава Т14К8) без охлаждения [123], рассчитанного методом источников. Характер распределения температур в зоне резания согласуется с характером изменения поля деформаций (см. рис. 35). Наибольшая концентрация тепла имеет место в зоне максимальной деформации и на контактных площадках, где температуры близки к температурам плавления. [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...