Коэфициент растяжения (сжатия)

Легко убедиться, что указанное выше разложение движения является единственным. В самом деле, если мы предположим, что движение относительно точки (х, у, Z) может быть составлено из растяжения и из вращения так, что оси и коэфициенты растяжения, а также ось и угловая скорость вращения произвольны, то тогда, вычисляя компоненты относительной скорости ди, до, JV, мы получим такие же выражения, как и в правой части (3), но с произвольными значениями а, Ь, с, /, i, h, S, t]> С- Сравнивая коэфициенты при дх, ду, dz, мы найдем, однако, что а, Ь, си т. д. должны иметь те же значения, что и прежде. Отсюда следует, что направления осей растяжения, величины растяжения или сжатия вдоль них, а также ось и величина завихрения в какой-либо точке зависят только от состояния относительного движения в этой точке, но не от выбора координатных осей. [c.50]

Коэфициенты т, п и I для каждого материала должны быть определены из опытов, причём проще всего очевидно пользоваться испытаниями на растяжение, сжатие и сдвиг (кручение). Тогда коэфициенты т, п и I выразятся в зависимости от допускаемых напряжений и [c.80]

Основным является допускаемое напряжение при растяжении R . Остальные виды напряжений при отсутствии специальных указаний можно для расчёта принимать при сжатии где (f — коэфициент продольного изгиба (см. стр. 873) при изгибе Rb = Rz при срезе / , = 0,6/ г при смятии торцовых поверхностей R M = 1,50/ 2. [c.848]

Коэфициент Пуассона р. при растяжении или сжатии гладкого образца определяется по формуле [c.219]

Для случая, когда радиус а цилиндра в сравнении с длиной I очень велик, первый член в формуле (101) не играет существенной роли, так как у него а стоит в знаменателе. Он при а = оо, т. е. если вместо цилиндра мы имеем бесконечно широкую плоскую равномерно сжатую пластинку, обратится в нуль. Тогда остается только деформация, не сопровождаемая растяжением срединной поверхности, с которой мы познакомились прежде. Если вставить значение обратного коэфициента Пуассона т и положить =1, то мы получим [c.370]

При нагреве стальных деталей дли термообработки их объём увеличивается в соответствии с температурой нагрева и коэфициентом расширения. Равномерный нагрев стальной детали по сечению равномерно увеличивает её объём без возникновения термических напряжений. При неравномерном нагреве (при высоких скоростях нагрева, когда поверхность детали достигает высоких температур, а сердцевина нагрета до более низкой температуры) увеличение объёма по сечению происходит неравномерно, вследствие чего возникают внутренние напряжения — в поверхностном слое напряжения сжатия, а в сердцевине — напряжения растяжения. Эти напряжения вызывают деформацию детали. [c.982]

При действии статических напряжений сжатия используются те же выражения, что и при растяжении, причём подставляется с положительным знаком, а коэфициенты и / д берутся для сжатия. [c.372]

В связи с влиянием формы сечения эти величины должны умножаться на коэфициенты р, приведённые на стр. 347, если расчёт на прочность ведётся по обычным формулам сопротивления материалов (без учёта разницы модулей упругости на растяжение и сжатие). [c.386]

При расчёте в области асимметричных циклов со средними напряжениями сжатия коэфициент фа принимается таким же, как и для циклов со средним напряжением растяжения, а среднее напряжение и амплитуда Од (в формуле для запаса прочности п ) берутся по абсолютной величине (т. е. со знаком плюс). [c.522]

Коэфициент продольного изгиба. Отношение допустимого напряжения на растяжение или изгиб к переменному напряжению на сжатие обозначается ш [c.111]

Этот же способ применяется к расчету сжатых стержней в строительных конструкциях согласно Е. Н. СССР. В табл. 25а приведены значения коэфициентов ф, которые являются обратными по отношению к коэфициентам ш германских норм, и определяют допустимое напряжение для продольного изгиба по известному допустимому напряжению на растяжение или изгиб (для чугуна), т. е. = <р. [c.114]

Здесь — коэфициент линейного расширения (для железа p = I2-10 ) Е модуль упругости на растяжение и сжатие hon — допускаемое напряжение [c.266]

Коэфициент запаса прочности п берётся той же величины, что и при растяжении или сжатии. [c.28]

Задаваясь определённым коэфициентом запаса п, можно получить допускаемые напряжения на растяжение и на сжатие 7 , разделив соответствующие предельные напряжения сго на коэфициент запаса. [c.77]

Расчетные редукционные коэфициенты получаются умножением, редукционного коэфициента к на коэфициент неравномерности к , т. е. на растяжение к+ = к к и на сжатие = к к. Так как при растяжении к = 1, то в растянутой зоне редукционным коэфициентом будет являться коэфициент неравномерности кд. [c.114]

Коэфициент разжижения 302, XI. Коэфициент растяжения (сжатия) 394, XIII. [c.484]

Цапфы кривошипа должны быть распо-чожены параллельно оси кривошипного вала. Для кривошипного вала предпочитают бочкообразные вкладыши. 111атуны изготовляются из сименс-мартеновской стали, стержни—обыкновенно прямоугольного сечения. Они подвергаются попеременно не только напряжению на растяжение, сжатие и продольный изгиб, но и напряжению на изгиб при боковых движениях. Для получения стержня более легкой конструкции, коэфициент безопасности излома снижают до 2. Стойки лесопильных станков должны быть настолько высоки, чтобы между разделенными холостым и рабочим шкивом на кривошипном валу и нижней части рамы при низком положении последней осталось достаточно места для желоба, отводящего стружки с уклоном в 45°. [c.923]

Линейная деформация резины при сжатии менее значительна, чем при растяжении, и в практике обычно не превышает 50фо высоты образца, а поэтому и величина коэфициента Пуассона при сжатии более постоянна. При малом относительном сжатии р близок к 0,50 и увеличивается с увеличением сжатия, немало зависит от типа резины. Прч е = /м = 0,78. [c.317]

Вполне понятно, что идеальным случаем было бы точное совпадение коэфициентов расширения эмали и металла. Но на практике этого достигнуть нельзя вследствие неизбежных колебаний в составе металла и эмали. Так как эмаль в 10—15 раз лучше сопротивляется сжатию, чем растяжению, то ее обычно рассчитьшают так, чтобы коэфициент расширения был примерно на 10—15% меньше, чем у металла. [c.79]

О свойствах титанового плавня имеются следующие данные Яодобно стеклу он не имеет определенной температуры плавления температура начала его размягчения около 500° в воде не растворяется средний коэфициент объемного расширения в пределах температур 20—300° равен 430 >< 10 при расчете коэфициента расширения эмали в качестве фактора расширения для этого продукта нужно принимать 4,ЗХЮ показатель преломления 1,71 этот плавень заменяет полностью буру, причем можно получить весьма легкоплавкие эмали, обладающие большим интервалом плавления. Химическая устойчивость эмали благодаря введению в ее состав двуокиси титана повышается подобно буре титановый плавень способствует растворимости красителей и равномерному распределению их в эмали повышается блеск эмали ввиду того, что кремнетитанат обладает довольно высоким показателем преломления он оказывает благоприятное влияние на сопротивление эмали сжатию и растяжению. [c.226]

Основные случаи определения напряжений и деформаций в стержне от изменения температуры. Напряжения от изменения температуры возникают в том случае, если закрепления не позволяют стержню свободно принять форму и размеры, соответствующие данному изменению температуры при отсутствии этих закреплений. Обозначения М изменение температуры в ° (- пpи нагреве и — при охлаждении) а — коэфициент линейного расширения материала стержня Е — шодуль продольной упругости о — нормальное напряжение в поперечном сечениу (-Ьпри растяжении и — при сжатии) Д/- изменение длины в рассматриваемом [c.26]

Порода Объемный вес (10-15 /,, влаги) Коэфициент объемной усушки Предел прэчности при изгибе кг/сл Предел прочности при растяжении кг/с.и предел прочности при сжатии вдоль волокон кг см Предел прочности при скалывании вдоль волокон г/сл Сопротивление ударному изгибу кг .hI m Твердость кг]см [c.240]

При отсутствии поперечного сжатия [j. = 0 для материалов, у которых объем при сжатии и растяжении не изменяется, (i равно 0,5. Действительные значения коэфициентов поперечного С, катия лежат между эти.ми пределами для металлов обыкновенно приниушется л = 0,3. [c.7]

Kzj M для стали, а I—длина штока от средней плоскости поршня до оси крейцкопфного болта. Коэфициент безопасности п от 8 до И достаточен для способа нагрузки И (только сжатие), 15 до 22 для случая нагрузки III (растяжение и сжатие попеременно). При ударах в движущем механизме коэфициент безопасности надо еще Увеличить. [c.376]

На растяжение. 2 На сжатие. На растяжение нормы установлены только для железа при учете главнейших действующих сил 1 200 и при учете всех сил и температуры 1 600 кг1см . 4 коэфициент, зависящий от отнощения длины стойки к радиусу инерции поперечного сечения. ь в опорных частях. 6 в катках. [c.185]

Теория деформаций анизотропного тела. Теория деформаций изотропного тела потребовала только двух констант (коэфициента Лямэ). Анизотропное тело, упругие свойства которого по всем направлениям различны, ие м. б. охарактеризовано только двумя постоянными. Пуассон и Кошп одновременно указали для анизотропного тела 36 постоянных, из к-рых кансдое указывает на то или другое качество тела. Вследствие существования упругого потенциала (53), доказанного В. Томсоном, количество постоянных сокращено до 21. Для нек-рых кристаллич. систем это число м. б. еще уменьшено, но не ниже 3. Закон Гука для анизотропного тела и.чи постулируется или м. б. выведен из теории кристаллич. решетки (Борн). Рассмотрено состояние анизотропных тел под всесторонним давлением, при простых растяжении и сжатии, также изгибе и кручении. В технич. вопросах теория анизотропных тел занимает еще малое место, несмотря на то что металлы, железобетон и другие материалы больщей частью анизотропны. Губер вывел уравнение состояния ортогонально-анизотропной пластины, Штейерман распространил теорию изгиба симметрично расположенных и нагру-л енных оболочек (Лове-Мейснер) на случай анизотропных стенок. [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...