Виброгашение

Предварительное напряжение растяжения в арматуре доводят до 150 — 250 кгс/см . Допускаемые напряжения растяжения в предварительно напряженном железобетоне составляют в среднем 100 — 150 кгс/см , допустимые напряжения сжатия 300 — 500 кгс/см . Железобетон обладает высокой циклической вязкостью, примерно в 2 раза превосходящей вязкость серого чугуна. Это свойство обусловливает повышенную способность виброгашения у железобетонных деталей. [c.194]

Чтобы расширить диапазон частот, в котором происходит гашение колебаний, вводится дополнительное сопротивление. С этой же целью применяются виброударные гасители колебаний, в которых дополнительная масса устанавливается с зазором, и эффект виброгашения достигается как за счет динамического взаимодействия основной системы и виброгасящего элемента в результате их соударения, так и за счет диссипации энергии вследствие того, что эти соударения не совершенно упруги. [c.138]

Явление антирезонанса может быть использовано для виброгашения. Для этого достаточно подобрать величину массы ni2 и коэффициент жесткости q так, чтобы удовлетворялось равенство [c.337]

С ЭТОЙ же целью применяются виброударные гасители колебаний, в которых дополнительная масса устанавливается с зазором, и эффект виброгашения достигается как за счет динамического взаимодействия основной системы и виброгасящего элемента в результате их соударения, так и за счет диссипации энергии вследствие того, что эти соударения не совершенно упруги. [c.338]

НИИ средств активного виброгашения, определении величины сил, которые эти средства должны развивать. [c.395]

Во всех перечисленных выше примерах машин и механизмов с помощью внутренней амортизации можно превратить большие массы корпусов с рамами в дополнительную промежуточную массу, обладающую большим виброзащитным эффектом вместе с тем эти массы необходимы для агрегатов по конструктивным соображениям, а не введены в нее специально для целей виброгашения внутренняя амортизация не видна потребителю. В этом и состоит смысл применения внутренней амортизации по сравнению с обычной схемой двухкаскадной амортизации, у которой все элементы (амортизаторы, промежуточная масса) вынесены за габариты машины и являются теми новыми элементами, которые ухудшают 29 451 [c.451]

Анализ динамики и устойчивости режимов первого типа производится на примере нелинейного элемента типа зазор , для которого даны решения без учета и с учетом трения, приведены карты устойчивости и результаты опытов. Затем излагаются элементы теории ударного виброгашения, приводятся результаты опытов (глава 8). [c.9]

Маятник с ограничителем, как и свободный маятник, представляет собой систему с одной степенью свободы. Однако при исследовании виброударных систем нам не удается ограничиться рассмотрением систем с одной степенью свободы. Идет ли речь об учете зазоров в кинематических парах, о расчете машин виброударного действия, об ударном виброгашении — во всех этих случаях приходится анализировать движение не одно-, а двухмассовых систем. [c.30]

Одновременно со все более широким внедрением метода ударного виброгашения началась разработка его теории. Одной из первых являлась работа [62]. В ней было рассмотрено движение двух маятников, имеющих общую ось качания. Движение маятников друг относительно друга ограничено упорами, укрепленными на одном из них. Следует заметить, что эта схема динамически эквивалентна конструкции, описанной в [50]. [c.235]

Элементы теории ударного виброгашения. Свободные колебания. В предыдущей главе указывалось, что метод ударного виброгашения уже сейчас находит широкое [c.292]

Элементы теории ударного виброгашения. Вынужденные колебания. Предположим, что под действием гармонической силы Р = Ра os at установилось периодическое движение упругой системы с виброгасителем, совершающееся с частотой ю и удовлетворяющее условиям периодичности (8.35), при замене в них величины ю на ю. Теперь откажемся от предположения о том, что система консервативна и будем считать, что коэффициент восстановления может иметь любое значение [c.302]

Величина может служить количественной характеристикой диссипативных свойств системы с виброгасителем ударного действия. Как и следовало ожидать, эффективность ударного метода виброгашения полностью определяется величиной %. Очевидно, что при выборе параметров виброгасителя следует стремиться к тому, чтобы обеспечить максимальное значение величины %. Наряду с массой виброгасящего элемента, важнейшим параметром, величину которого с этой целью можно изменять в широких пределах, является зазор в сочленении демпфируемой системы с виброгасителем. Возвращаясь к (8.43), можно определить ту величину зазора, при которой I. достигает максимума. Дифференцируя [c.309]

Как видим, при правильно выбранных параметрах виброгасителя его характеристика оказывается весьма выгодной с точки зрения эффективности виброгашения. Действительно, количество рассеиваемой энергии резко возрастает по мере приближения демпфируемой системы к резонансному состоянию. Следует, конечно, иметь в виду, что использовать формулу (8.49) можно, лишь убедившись, что необходимая величина зазора имеет приемлемое значение. При работе системы на резонансном режиме ( =1) величина Х = лц/4. Соответственно [c.310]

Однако если рассматривать (8.53) как обычное энергетическое соотношение, то им можно пользоваться для целей приближенной оценки эффективности метода ударного виброгашения. Так оказывается особенно удобно поступать, когда речь идет о применении виброгасителей ударного действия для гашения колебаний многомассовых систем или систем с распределенными параметрами. При таком подходе [c.311]

Нетрудно видеть, что даже при сравнительно небольшой массе виброгасящего элемента можно обеспечить весьма заметный эффект виброгашения. Так, например, при (г = 5, R = 0,5 величина т оказывается приблизительно равной Л = 0,32. [c.312]

Приведенная здесь сравнительная оценка дает наглядное представление о широких возможностях метода ударного виброгашения, простота реализации которого делает его особенно удобным для ряда важных технических приложений. [c.312]

Виброгаситель ударный 233, 308 Виброгашение 292, 302 Вибромолот 229 [c.389]

Характерной особенностью этих схем является наличие дополнительного источника силы — вибратора, управляемого в линейном режиме сигналом вибродатчика. Действие вибратора эквивалентно изменению некоторого параметра — жесткости, массы или коэффициента трения. При определенных условиях имеет место устойчивое гашение вибрации в некоторой достаточно широкой полосе частот. Полоса виброгашения и максимально достигаемый коэффициент электромеханической обратной связи ограничены условиями устойчивости. Устойчивость определяется частотными характеристиками источника вибрации, изолируемого объекта и цепи управления. [c.61]

Величина виброгашения, равная /I [c.62]

На рис. 2 изображена зависимость граничных значений [ Кхо и величины гашения Вх (выражение (2)) от коэффициента потерь. Для сравнения приведены характеристики системы виброгашения с управлением по силе. Очевидно преимущество первой системы при малом и среднем, а второй — при большом затухании. [c.63]

Повышение требований к виброизоляции машин и приборов вызывает необходимость дальнейшего улучшения виброизолирующих свойств амортизаторов. Одно из перспективных направлений — разработка систем активного виброгашения, использующих гидравлические, пневматические или электромеханические источники энергии. [c.66]

Частотная характеристика требуемой степени гашения в частотном диапазоне возмущающих сил. Этот важный критерий, определяющий подходящий тип активных виброизоляторов, при использовании электромеханических систем определяет способ установки вибратора (по схеме рис. 1 или 2), позволяет выбрать управляющий параметр (виброперемещение, скорость, силу [ или f + /а), а также частотные характеристики элементов активной цепи. Очевидно, устойчивость системы должна обеспечиваться на всех частотах, в пределах и за пределами частотного диапазона эффективного виброгашения. [c.67]

Пределы возможного изменения характеристик механических, электромеханических и электронных элементов в процессе эксплуатации при условии сохранения устойчивости и заданной эффективности виброгашения. Зто требование влияет главным образом на выбор запасов устойчивости. [c.68]

Расчетная модель двойного физического маятника широко используется в различных задачах динамики машиностроительных и строительных конструкций, например, о колебании подвешенного груза в упругой конструкции, виброгашении, приборах, конструкциях с жидкими массами и т. д. Рассмотрение этой задачи имеет также большой методический смысл, так как математическая модель двойного физического маятника является естественным развитием предыдущей задачи об одномассовом маятнике и может рассматриваться как введение в исследование задачи [c.266]

Введение обратной связи еще более усложняет систему виброгашения. Данная система может потребовать достаточно мощного исполнительного органа. Ее эффективность и стабильность работы зависят еще от того, насколько точно удается учесть истинные свойства (запаздывание, нелинейность, наблюдаемость и др.) как рассматриваемой системы, так и самой системы виброгашения. Их структура является весьма сложной, а потому для учета этих свойств может потребоваться проведение больших исследовательских работ. В связи с этим использование данных ВУ становится целесообразным в тех случаях, когда их эффективность существенно больше, нежели у устройств пассивного типа (например, демпфирующих) или управляемых (например, РП). [c.52]

Виброгашение по указанному принци-Рис. 64 пу эффективно только для одной фиксиро- [c.138]

Различают два основных способа виброзащиты виброгашение и виброизоляция. Виброгашение основано на присоединении к машине дополнительных колебательных систем, называемых динамическими виброгасителями, которые создают динамические воздействия, уменьшаюи не интенсивность вибраций машины. Виброизоляция основана на разделении исходной системы на две части и в соединении этих частей посредством виброизоляторов или амортизаторов. Одна из Э1их частей называется амортизируемым объектом, а другая — основанием. [c.334]

Виброгашение по указанному принципу эффективно только для одной фиксированной частоты вращения. Уже сравнительно небольшое отступление от частоты, определяемой соотношением (18.26), может привести не к уменьшению, а к увеличению амплитуды колебания. Кроме того, без внброгасителя была одна резонансная частота, равная V i/ ii. а с виброгасителем будет две резонансные частоты, получаемые из решения частотного уравнения (18.25), т. е. увеличивается вероятность возникновения резонансного режима. [c.337]

Успешные опыты по применению этого виброгасителя вызвали появление других, более простых конструкций. Одна из них приведена на рис. 7.14 (см. [51]), а ее динамическая модель соответствует модели, показанной на рис. 7.10. Нашли применение конструкции, в которых виброгасящим элементом служит кольцо, надеваемое с зазором на вибрирующую деталь [52], и др. Применение способа ударного виброгашения не органичивается случаями, когда устранению подлежат высокочастотные вибрации, совершающиеся с малыми амплитудами, хотя именно для этих случаев он кажется наиболее целесообразным. Так, например, такой способ был применен также для гашения колебаний целых сооружений башенного типа [50]. [c.235]

Величина и частотный диапазон вибрационных воздействий (сил, виброперемещений и т. д.), приведенных к точкам виброгашения исходной системы (при выключенной активной цепи). Этот критерий определяет примерную величину компенсирующей силы и в большей мере самую возможность активной виброизоляции на данном этапе. Все активные методы следует использовать при возможно меньших вибрационных силах. По-видимому, при значениях f ]> 300 кГ (в расчете на один виброизоля гор) обычные электромеханические устройства (магниты или вибраторы) нецелесообразны. [c.67]

При Во = 10 и г = 0,707 tuMHHT f > 10. Как правило, из соображений устойчивости в этой схеме приходится выбирать намного большие значения постоянной времени Tf. Поэтому, если на низких частотах требуется обеспечить номинальную жесткость амортизирующей подвески, необходимо управление по л или комбинированное управление по л и / + /о, когда можно значительно уменьшить минимально допустимую постоянную времени Таким образом, имеющиеся в настоящее время данные об особенностях различных систем активного (управляемого) виброгашения позволяют проектировать их, учитывая конкретные требования виброизоляции технических объектов. [c.69]

Оптимальные параметры фильтров. В ряде случаев необходимо ограничить эффективную податливость упругого элемента Сэфф = 1/ (1 -Ь Kf)-k (1 -f /Я) в некотором диапазоне низких частот 0 — Q - Задаваясь максимально допустимым отношением Сэфф (йс) / С (0)1 = 11 -Н /С/ (й ) , можно построить зависимость допустимых значений т ( С-фильтр) или ф L R-фильтр) от / /o при различных значениях Q . На рис. 4 показаны области значений / /o и 3ф (L / -фильтр), где справедливо неравенство jl - - /С/ > > 0,5, т. е. I Сэфф / С (0) 2 в диапазоне 0 — Q - Каждая из указанных областей ограничена кривой 4 (Q = 0,1), кривой 5 (Q = 0,2) и кривой 6 (Q = 0,4). Совместное рассмотрение кривых позволяет определить границы областей, в которых значения / /o и йф удовлетворяют одновременно и условиям устойчивости. Для каждой пары значений Q и Я можно определить значения / /o и йф) при которых САВ обеспечивает максимальное виброгашение на низшей частоте ймин рабочего диапазона. [c.73]

Рассмотрены критерии, определяющие целесообразность использования того или иного типа системы активной виброизоляции амортизируемого источника полигармонической или синусоидальной силы с меняющейся частотой. Рассмотрена также возможность увеличения виброизолирующего эффекта в системе активной виброизоляцин с управлением по силе при помощи дополнительного канала управления по относительному перемещению или относительной скорости. Показано, что имеющиеся в настоящее время данные об особенностях различных систем активного виброгашения позволяют проектировать их с учетом конкретных требований виброизоляции технических объектов. [c.111]

В сборнике изложены основные направления снижения вибраций машин, основанпые на рациональном выборе конструкции и оптимизации их параметров по критериям минимальной виброактивности. Даны результаты акс-периментальБЫХ исследований демпфирующих свойств амортизаторов и систем активного виброгашения. [c.2]

Схема ВУ с электродинамической обратной связью представлена на рисунке г. Данное устройство включает в себя поршень 1, находящийся в цилиндре 2. Поршень жестко связан с валопрово-дом (те), а цилиндр — с корпусом судна (шо). Взаимная передача динамических усилий с вала на корпус судна и обратно осуществляется за счет соответствующего изменения давления жидкости, заполняющей цилиндр. Виброгашение в данном случае сводится к управляемому изменению этого давления с помощью поршня 3, вдвигаемого и выдвигаемого из цилиндра 2. Перемещение поршня [c.54]

Принцип виброкомпенсации. Для гашения вибрации был выбран режим виброкомпенсации с управлением по перемещению, при котором достигается значительный эффект виброгашения в рабочей (зарезонансной) области и используется сравнительно жесткая подвеска ротора, удовлетворяющая эксплуатационным требованиям. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...