Режим горячий мощностью

Необходимо отметить, что при поверхностной закалке с нагревом глубинного типа (xk>Ак), когда прогревается слой, превосходящий горячую глубину проникновения тока. Поэтому даже при отсутствии стабилизации напряжения изменение мощности оказывается незначительным и обычно не превышает 30 % максимального ее значения, что дает основание при расчетах принимать удельную мощность постоянной, равной некоторому среднему значению. Такой режим энергетически более выгоден, чем режим с постоянным током в индукторе, при котором вследствие резкого колебания потребляемой мощности коэффициент использования генератора оказывается низким. [c.100]

Режим с постоянной во времени удельной мощностью мы будем считать основным. В практических расчетах, приведенных ниже, показано, как произвести приближенный учет изменения удельной мощности во времени. Необходимость в этом обычно возникает при сквозном нагреве кузнечных заготовок. Отметим также, что если горячая глубина проникновения тока оказывается близкой к радиусу нагреваемой цилиндрической или к толщине прямоугольной заготовки, то к концу нагрева электрический КПД индуктора сильно падает. Вследствие этого даже при незначительном изменении мощности, подводимой к индуктору, мощность в нагреваемой заготовке уменьшается иногда в 2—2,5 раза. Такие режимы являются невыгодными, и их следует применять лишь в крайних случаях, когда нет возможности повысить частоту. [c.101]

Режим с постоянной во времени удельной мощностью мы будем считать основным. В практических работах, приведенных ниже, указано, как произвести приближенный учет изменения удельной мощности во времени. Необходимость в этом обычно возникает при сквозном нагреве кузнечных заготовок. Отметим также, что если горячая глубина проникновения тока оказывается близкой к радиусу нагреваемой цилиндрической или к толщине прямоугольной заготовки, то к концу нагрева электрический к. п. д. индуктора [c.24]

I. Горячий режим. Для удельного сопротивления на этом этапе целесообразнее всего принять его среднее значение в интервале температур 800—1300° С ра 1,24-10 ом-м. По формуле (13-1) определяется ориентировочное значение мощности, передаваемой в заготовку в горячем режиме, Par и удельной мощности рд , которая равна для цилиндра [c.203]

Время сварки I колеблется в широких пределах 0,02—10 сек. С уменьшением I должны быть увеличены сила тока и мощность оборудования, при этом уменьшаются потери тепла и снижается общий расход электроэнергии, затрачиваемой на сварку точки. При малом I зона разогрева мала, и для уплотнения горячего ядра точки требуется большое давление. При большом I уплотнение ядра облегчается и при этом замедляется охлаждение, уменьшается закалка и реже появляются трещины. В случае сварки металлов с высокой теплопроводностью потери на теплопередачу (Q ) приобретают решающее значение, и сварка таких металлов на мягких режимах нерациональна. [c.369]

При заказе станций управления необходимо указывать 1) наименование механизма, для которого она предназначена 2) тип двигателя, его номинальную мощность, номинальный ток, сопротивление обмоток в горячем состоянии и данные о необходимых внешних сопротивлениях 3) для двигателей переменного тока — данные обмоток цепей ротора 4) номинальное напряжение цепей управления 5) режим работы станции управления 6) типовое обозначение заказываемой станции. [c.68]

Неотработанность пусковых режимов обычно проявляется при переводе турбоагрегата в несвойственный ему режим эксплуатации. Например, турбины мощностью 150 и 200 МВт были первоначально спроектированы для работы с постоянной нагрузкой. При этом редкие пуски из холодного состояния были хорощо отработаны. Однако через некоторое время оказалось, что турбины необходимо использовать для покрытия неравномерностей графика нафузки, в частности, останавливать на ночь и в конце недели. Недостаточная в первое время проработка графиков пуска этих энергоблоков из горячего и неостывшего состояния и конструктивные недостатки, снижающие маневренность, привели к многочисленным случаям появления трещин термической усталости. Модернизация турбин и тщательные исследования пусковых режимов позволили обеспечить надежную работу этих турбин и в условиях частых пусков. [c.495]

Вначале определяют режим работы вентилятора в сети частоту вращения, развиваемое давление, объем перемещаемого воздуха, правильность распределения отсосов и притоков воздуха по воздуховодам, мощность, потребляемую электродвигателем. Отрегулированная вентиляционная установка должна обеспечивать необходимый воздухообмен, удаление паров растворителей, выделяющихся при сушке покрытия, и предотвращение попадания горячего воздуха из камеры в цех. Концентрация паров растворителя в камере должна быть не выше [c.147]

Динамика изменения во времени некоторых параметров индукционного устройства при нагреве стальной заготовки диаметром 5 см на частоте 2400 Гц в режиме стабилизации напряжения (напряжение на одновитковом индукторе U = 7,9 В) отражена на рис. 6.4. Диаметр индуктора 8 см, учитывались тепловые потери излучением, коэффициент черноты стали брался равным 0,8. Из рис. 6.4 видно, что максимум удельной мощности достигается в момент, когда температура на поверхности заготовки превышает температуру точки Кюри (750 °С). Далее удельная мощность падает по закону, близкому к линейному, до тех пор, пока вся заготовка не потеряет магнитные свойства и не наступит горячий режим. На рис. 6.5 показана динамика внутренних источников теплоты для этого же варианта. Характерными особенностями в данном случае являются резкое перераспределение источников теплоты в процессе нагрева и то обстоятельство, что максимум внутренних источников теплоты в промежуточном режиме находится на границе немагнитного и ферромагнитного слоя, пока толщина немагнитного слоя не превысит 1—1,5 глубины проникновения в горячую сталь. [c.212]

Коэффициент 1,05 учитывает потери в направляющих. Зная мощность можно для определения требуемого числа витков индуктора ограничиться расчетом индуктора для конца нагрева (так называемый горячий режим), когда заготовка парамагнитна (Ро/пн = 1)- [c.72]

I режим — максимально-зимний, соответствующий наинизшей расчетной температуре наружного воздуха. Этот режим определяет максимальную выработку пара ТЭЦ и, следовательно, суммарную мощность устанавливаемых котлов. Отопительно-вентиляционные нагрузки и нагрузки по технологическому пару в этом режиме принимаются максимальными, нагрузка горячего водоснабжения — среднечасовой за неделю. [c.61]

Не менее сложны системы отопления и кондиционирования воздуха. Раньше почти во всех вагонах было обычное водяное отопление котел, работающий на каменном угле, трубы для разводки горячей воды по купе и оребренные батареи. Теперь на новых вагонах котлы оборудованы устройствами комбинированного отопления с подогревом воды включением электронагревательных элементов или сжиганием угля в топке котла. Благодаря этому можно реже снабжать вагоны углем в пути следования, проводникам меньше приходится быть около котла и они могут больше уделять внимания пассажирам. Правда, обеспечение током электронагревателей воды осуществляется не от подвагонного генератора, у которого мощность для этого недостаточна, а через электровоз от контактного провода. Поэтому, когда кончается электрифицированный участок пути, приходится снова переходить на угольное отопление котла. Но это временно — с каждой пятилеткой все больше участков переводится на электротягу. Наступит время, и угольное отопление, возможно, будет сохранено на вагонах лишь как аварийное. [c.24]

Наряду с продолжительностью прогрева температура перегонки 50% фракции сильно влияет и на приемистость двигателя, т.е. быстроту перехода двигателя на режим максимальной мощности. При резком открьггии дроссельной заслонки тепловой режим двигателя нарушается за счет поступления во впускной трубопровод большого количества горячего и холодного воздуха, вследствие чего температура во впускном трубопроводе снижается, и испарение бензина ухудшается. Горючая смесь оказывается обедненной. При чрезмерном обеднении смеси двигатель вообще может заглохнуть. Для восстановления теплового равновесия требуется некоторое время. Чем ниже средняя температура перегонки бензина, тем быстрее (при прочих равных условиях) восстановится тепловое равновесие и необходимый состав горючей смеси, а двигатель выйдет на режим максимальной мощности. [c.43]

Нагрев под посадку. Нагрев [юд горячую посадку колес н бандажей относится к низкотемпературному (до 150—400 С) нагреву стали, в связи с чем широко используется частота 50 Гц. Применяются обычные цилиндрические индукторы с магнитопроводом или без него, но чаще нагреватели с замкнутым магнитопроводом (трансформаторного тина). Последние обладают высоким КПД и коэффициентом мощности и позволяют нагревать на частоте 50 Гц даже сравнительно тонкостенные изделия. Трансформаторный нагреватель имеет магнитопровод стержневого, реже броневого типа, вторичным витком которого является нагреваемая деталь. Индуктирующая обмотка располагается обычно на другом стержне из конструктивных соображений, хотя для пов11Инения коэффициента мощности ее лучше располагать снаружи или внутри нагреваемого тела. Для нагрева больших колец (диаметр свыше 100 см) используется несколько трансформаторных нагревателей, располо>1(енных по окружности и подключенных к одной фазе согласно. Мощность установок составляет 10—150 кВт, время нагрева 5—30 мин в зависимости от размеров изделия. Коэффициент мощности достигает 0,6—0,65. При небольших мощностях обмотки многослойные с естественным охлаждением. В некоторых странах (например, ГДР) выпускаются серийные установки для нагрева колес и бандажей под посадку. [c.223]

В ТК аварийной половины реактора происходит следующее. В ТК 19 РГК с закрывшимися обратными клапанами температура оболочек твэлов в ТК максимальной мощности = = 4,5 МВт) к 3-й секунде аварии достигает 900—1000° С, а потом вследствие захолаживания водой САОР снижается и к 10-й секунде ни в одном из каналов не превышает 400° С. Температура трубы ТК во все время аварии не превышает 400° С. Через 5 ч после начала аварии кипящий режим в ТК прекращается. В БС начинает поступать вода из каналов этой половины реактора при температуре 100° С, к исходу суток температура снижается до 70° С. Эта горячая вода, выливаясь из патрубков пароводяных коммуникаций, стекает по внутренней стенке БС в горловины опускных труб, а в паровое пространство БС поступает пар из неаварийной половины реактора от 30 до 16 т/ч. Если на 5-м часу расход САОР в аварийную половину снизить с 300 до 150 т/ч, то в каналах вновь начинается кипение, которое прекращается на 24-м часу от начала аварии. [c.150]

В качестве типичного примера теплоэлектроцентрали с газовыми двигателями Вяртсиля может служить ДВС-ТЭЦ Stovring (Дания), введенная в эксплуатацию в 1995 г. Станция оборудована тремя газовыми двигателями типа 16V25SG с водогрейными КУ. Электрическая мощность такой ДВС-ТЭЦ составляет 8,4 МВт, тепловая 10,86 МВт, коэффициент использования теплоты топлива 90 %. Режим работы муниципальной ТЭЦ — пиковый, с пусками в периоды пиков нагрузки, а также при высоких тарифах на электроэнергию. Теплота горячей воды, выработанная за период производства электроэнергии, аккумулируется в баке вместимостью 3500 м и используется для теплоснабжения в периоды простоя ДВС-ТЭЦ. [c.486]

На рис. 2.7 дана графическая интерпретация энергетического баланса ТЭЭЛ из теллуристого свинца (режим ма кси мал ьной мощности, к. п. д. без учета потерь), построенная по данным теплового баланса табл. 2.1. На диаграмме принят одинаковый масштаб по ширине энергетических потоков. Тепло, подводимое к горячему спаю, переносится к холодному спаю теплопроводностью и теплом Пельтье — Томсона Q x- Разница в величине тепла Пельтье — Томсона горячего и холодного спаев равна общему количеству полученной электроэнергии, половина которой отдается полезной нагрузке. [c.24]

Баки-аккумуляторы применяются, как правило, на ТЗЦ в открытых системах теплоснабжения для выравнивания суточного графика нагрузки горячего водоснабжения с целью равномерной загрузки оборудования водоподготовки ТЭЦ. Режим работы баков-аккумуляторов заключается в периодическом их заполнении химически подготовленной деаэрированной водой, что происходит при уменьшении или прекращении водопотребления на бытовые и хозяй-ствен 1ые нужды во время дневных и ночных провалов нагрузки и опорожнения этих емкостей в часы пик , когда водопотребление из сети достигает своего максимума и превышает мощность водоподготовки станции. [c.312]

Реверсивный двухвалковый стан горячей прокатки имеет главный привод от двигателя постоянного тока мощностью 1640 кет, О—30—42 об/мин. Краматорский институт НИИПТМАШ провел работу по определению прочностных возможностей основных элементов двухвалкового стана диам. 800 мм и запаса мощности приводного электрооборудования стана. В результате этой работы сделаны выводы, чго у всех элементов рабочей клети стана имеются значительные запасы прочности (почти двукратные), а главный приводной двигатель стана работает с загрузкой от 45 до 80% (в разных пропусках), т. е. также имеет резервы для интенсификации реж.има прокатки. [c.119]

Холодная П. цветных металлов и сплавов. В громадном большинстве случаев в холодную П. поступает полосовая (ленточная) или листовая (карточная) заготовка (толщиной не ниже 3,0 мм), полученная путем горячей П. холодная П. литых слитков применяется значительно реже—при затруднительности или неприменимости горячей прокатки (в зависимости от свойств самого сплава или металла). В зависимости от степени наклепа металла после горячей П. (1° конца П.) и мощности станов для холодной П. указанная заготовка или непосредственно поступает со стана горячей П. или проходит через отжиг и травление. Травление с просоединением шабровки после горячей П. вводится также и для достижения определенных качеств толстых листов, если холодная П. их не достаточно длительна при изготовлении таких листов горячую П. заканчивают при толщине на [c.61]

III режим — среднеотопительцый. Этот режим рассчитывается для средней за отопительный сезон температуре наружного воздуха и является основпым для выбора мощности турбогенераторов. Как указано выше (см. 3-1), в этом режиме нагрузка по пару, расходуемому па теплофикацию, принимается равной 50% максимальной, а нагрузка системы, горячего водоснабжения — средней за неделю. Нагрузку по расходуемому на технологию пару следует принимать максимально-часовой за сутки, если график потребления этого пара имеет коэффициент суточной неравномерности не ниже 0,85. При большей неравномерности потребления технологического пара или продолжительности потребления его менее 24 ч в сутки (например, работа потребителя в две смены) нагрузка по пару (для технологических нужд) принимается максимально-часовой или средней за сутки (за рабочее время потребителя). [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...