Вязкость динамическая — Формула для расчета

Формула (6-9) дает значение коэффициентов теплоотдачи при стабилизированной теплоотдаче . За определяющую приняты либо средняя по сечению (при расчете местных коэффициентов теплоотдачи), либо средняя в трубе температура жидкости (при расчете средних коэффициентов теплоотдачи). Исключение составляет коэффициент динамической вязкости Лс, выбираемый по температуре стенки. За определяющий размер взят внутренний диаметр трубы. Формула (8-9) пригодна для расчета теплоотдачи различных жидкостей при Рг > 0,7. [c.204]

Неоднократно возникал вопрос о возможностях холодной сварки стальных деталей. При таком же времени осадки в 1 с, как это характерно для холодной сварки алюминия и меди, сталь сваривать весьма затруднительно. Следует учесть, что динамическая вязкость, равная 1836, рассчитана для чистого железа. Для сталей это число должно быть, вероятно, большим, в такой же пропорции, как больше оказывается предел текучести стали по сравнению с этой же величиной для армко-железа. Практически динамическая вязкость перейдет за 2500. Встает вопрос, какими же должны быть все зажимные и осадочные механизмы, чтобы выдерживать секундные удары давлением, выше 2500. Вряд ли возможны такие конструкции машин. Вполне понятно, что технология сварки пошла по пути полного освобождения от металлических зажимных и осадочных устройств. Такой технологией стала сварка взрывом. Для этого процесса формулы (3.41) и (3.48) непригодны. Первая из них потому, что физическая константа "кус, известная по статическим печным измерениям, вряд ли справедлива для ударных процессов, а вторая, (3.48), вообще не предусматривает какого-либо значения для коэффициента динамической вязкости при температурах выше точки плавления. Температура при сварке взрывом, судя по авторитетным вычислениям, значительно превышает точку плавления. Произведем и здесь некоторые ориентировочные расчеты. Еще раз обратим внимание на две возможные ошибки, какие довольно часто допускают исследователи в различных расчетах. [c.152]

Однако для этих случаев наблюдается существенное, принципиальное различие скоростей жидкой фазы (см. рис. 4.6). Следовательно, можно утверждать, что модель гомогенного потока при расчете динамической вязкости по формуле (4.15), предполагающая равенство скоростей фаз, в действительности является моде.пью раздельного течения с различными скоростями фаз. С помощью формул (4.29) и (4.35) нетрудно показать, что при п = 1 истинные скорости фаз не равны, а их отношение остается постоянным и 1и - = ц 1 ц"- [c.93]

Расчет по формуле (12.61) производится следующим образом. По заданному числу Рейнольдса находят величину выбрав определенную жидкость и определив ее плотность и динамическую вязкость, для заданного диаметра трубы получают значение скорости ш. Имея скорость и диаметр, можно оценить плотность теплового потока д. [c.286]

Н. Б. Варгафтика [8], табл. 1—2) выбираем динамическую вязкость отдельных компонентов и расчетом по формуле (26,1) находим динамическую вязкость газовой смеси для заданных температур. [c.114]

Если при расчете подшипников скольжения с жидкостным трением по формуле (17.7) окажется, что > [г ], то изменяют геометрические пар-аметры подшипника, выбирают для смазки масло с большей динамической вязкостью, назначают для рабочих поверхностей цапфы и вкладыша подшипника меньшие шероховатости. Можно одновременно использовать все указанные способы улучшения температурного режима. [c.301]

Если же Рг Ргд, то подобие полей температур и парциальных давлений нарушается, различными будут и толщины пограничных слоев. Однако и в этом случае сохраняется приближенная аналогия между тепло- и массообменом в смысле одинаковой зависимости критериев Nu и Ыид от определяющих критериев при одинаковых пределах изменения значений этих критериев, геометрическом подобии и подобии краевых условий. Для расчетов Ыцд можно взять соответствующую формулу для Nu с заменой Рг на Ргд. Зависимости от температуры коэффициентов теплопроводности X, динамической вязкости и и отношения D12IT для газов различаются не очень сильно, и нарушения аналогии из-за этого небольшие. [c.241]

Уравнение вязкости. Для расчетов динамических процессов в элементах уплотнений в широком диапазоне температур О и давлений р мало пригодны эмпирические формулы вязкостно-температурной связи, полученные для конкретных жидкостей и ограниченные узким диапазоном изменения температуры. Например, формула v = Vo(50/d)" (где п = 1,72 при V50 = 10 мм с п — 1,79 при V50 = 12 мм с п = 1,99 при V50 = 20 mmV и = 2,13 при V50 = 28 мм с) справедлива в интервале температур 30—100°С. [c.27]

Новыми являются 5.7 гл. 5, где предлагается простая и надежная методика расчета температурных зависимостей комплекса свойств (теплопроводность, плотность, поверхностное натяжение, теплота испарения) ароматических углеводородов в жидкой фазе 6.2, 6.4 гл. 6, содержащие уточнение формулы Сюзерленда для расчета коэффициента вязкости газов в широком диапазоне температур и результаты экспериментальных исследований динамической вязкости жидких парафиновых углеводородов гл. 7 содержит результаты исследований теплопроводности сложных эфиров при температурах 300—600 К и давлениях 0,1 —147 МПа в последнюю главу введено два новых параграфа Теплоемкость ароматических углеводородов при высоких температурах и давлениях , где приведены результаты исследования изобарной тепло.ем-кости ароматических углеводородов в сверхкритической области параметров состояния, включая район критической точки, и Метод расчета изобарной теплоемкости индивидуальных углеводородов в широком диапазоне температур с изложением новой методики расчета изобарной теплоемкости индивидуальных углеводородов в широком диапазоне температур исходя из структурных особенностей молекулы. [c.12]

В уравнения (9.11) и (9.12) следует подставлять значения динамической вязкости масла (Xj и fi,, которые соответствуют средним температурам смазочного слоя соответственно при SmmF и SmaxF-определения значений средних температур проводят тепловой расчет [131, который целесообразно выполнять на ЭВМ, используя метод последовательных приближений. Рекомендуется упрощенный метод выбора посадок для подшипников скольжения по относительному зазору I]), определяемому по эмпирической формуле [131 [c.215]

Таким образом, испытания ДКБ-образцов, проведенные по изложенной методике, в сочетании с обработкой результатов по формулам (2.40)-(2.43) (при расчете Кщ) и данными рис. 2.36, определяющими Утр, позволили получить зависимости динамической вязкости разрушения от скорости распространения трещины Кщ — У р (рис. 2.39). Значения К,д при У р = 0, т.е. в момент ее инициации, соответствуют таковым К с, определяемым обычными методами при статическом нагружении [8]. Характер кривых подтверждает существование минимальной динамичеекой вязкоети разрушения К] , п для иепытанных малоуглеродистых сталей. При этом, как показали результаты иепыта-ний, значения К , рассчитанные по статической схеме, оказываются меньше К п, , и зависят от относительной длины остановившейся тре- [c.76]

Для облегчения расчетов по вышеприведенной формуле пользуются специальными таблицами, в которых для каждого угла р указана величина работы удара Ан. Для хрупких материалов величина а очень мала (0,1—0,2 кГм1см ), для стали она колеблется в пределах от 2 до 12 кГж/сж , для меди 5—5,5кГм1см , никеля 18—18,5 кГм1см . Испытания на ударную вязкость имеют большое значение при выборе металла для изготовления деталей, подвергающихся при работе динамическим нагрузкам. Ударная вязкость выявляет способность металла поглощать удар и устанавливает возможность надежной работы детали, подвергаемой ударной нагрузке, без внезапного разрушения. [c.48]

Для произвольных чисел Прандтля применимы способы Н. Кёрла [ ], 1 4 и Г. М. Лиллея [ ]. В обоих способах используется закон вязкости (13.4а) с коэффициентом Ь, определяемым формулой (13.23) и зависящим самое большее еще только от х, следовательно, функция fx (Т) предполагается линейной. Н. Кёрл вычисляя параметры динамического пограничного слоя при повышении давления, предполагает известным профиль температур, но допускает при этом возможность переменной температуры стенки. В работе того же автора указывается способ расчета теплопередачи, если известно распределение касательного напряжения на стенке. Г. М. Лиллей определяет поверхностное трение и коэффициент теплопередачи при переменной темпера- [c.331]

Если при расчете подшипников скольжения на жидкостное трение при пользовании формулой (523) получится к <С [к] или при пользовании формулой (524м) или (524с) окажется, что / > [/], то необходимо соответственно изменить геометрические параметры подшипника, приняв для него масло с большей динамической вязкостью и для рабочих поверхностей цапфы и вкладыша подшипника назначить более высокие классы шероховатости. [c.247]

В уравнения (8.12) и (8.13) необходимо подставлять те значения динамической вязкости масла Ц1 и Цг> которые соответствуют средним температурам смазочного слоя соответственно при и Для определения значений средних температур проводят тепловой расчет по работе [22], который целесообразно выполнять на ЭВМ, используя метод последо-вапельных приближений. В работе [22] рекомендуется упрощенный метод выбора посадок для подшипников скольжения по относительному зазору /, определяемому по эмпирической формуле [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...