Сопротивление

Источник тока и электрическая сварочная дуга представляют собой энергетическую систему, которая в процессе сварки должна обладать достаточной устойчивостью. Под устойчивостью системы понимается такое состояние, когда параметры режима сварки /д и 11ц пе изменяют своей величины в течение достаточно длительного времени. Причем, если в результате каких-то внешних причин (изменение длины дуги, сопротивления ее, изменение степени ионизации) произойдет изменение этих параметров, что приведет к отклонению от устойчивого равновесия, система должна снова вернуться в состояние равновесия. [c.124]

Для современных источников питания дуги переменного тока падающую внешнюю характеристику получают путем искусственного увеличения индуктивного сопротивления. [c.131]

На рис. 83 приведена одна из схем регулирования с контактными датчиками уровня металла. Питание контактного датчика осуществляется от вторичной обмотки сварочного трансформатора через дроссель. Напряжение со щупа подается на сопротивление [c.155]

Здесь F - площадь поперечного сечения I - длина стержня, балки -момент сопротивления при изгибе 7 — о.севой момент инерции сечения - момент сопротивления при кручении - момент инерции при кручении h — толщина оболочки, пластины г — радиус оболочки, пластины Е, G - moj h упругости при растяжении и сдвиге соответственно а, а, 1, oi2, а% — коэффициенты, зависящие от условий закрепления, нагружения и коэффициента Пуассона /i. [c.5]

Пример 3. Провести силовой расчет одноступенчатого планетарного редуктора Джемса (рис. 62, а). К водилу Н приложен момент сопротивления М — =1 16 нм, а к колесу / — уравновешивающий момент сопротивления Му. Числа зубьев колес равны г, = 20, = 20, г., = 60 модули всех колес одинаковы и равны m = 2 мм угол зацепления колес = 20°. [c.109]

К валу Оз зубчатого механизма приложен момент сопротивления М2 = 9 нм, коэффициент полезного действия механизма П = 0,9. Определить приведенный к валу Ох колеса 1 момент от сил трения во всех кинематических парах механизма, если числа зубьев колес равны - = 20, = 40. [c.130]

Приведенный момент (сила), который стремится ускорить движение ведущего звена, называется движущим моментом, а приведенный момент (сила), который стремится замедлить движение ведущего звена, наз , вается моментом сопротивления. [c.131]

S . Приведенные моменты сил движущих и сил сопротивления зависят от механических характеристик машин, вошедших в агрегат. Механической характеристикой машины называется зависимость сил или моментов, приложенных и ее звеньям, от кинематических величин, характеризующих движение этих звеньев (перемещений, скоростей или ускорений). [c.131]

Л1с( ф = Лс—работа сил сопротивления на том же перемещении звена [c.134]

Разность работ движущих сил и сил сопротивления называют избыточной работой на данном перемещении звена приведения (или механизма). Она равна [c.134]

Во всех задачах настоящего параграфа предполагаются известными или пред-вар п льно найденными следующие величины приведенный момент движущих сил Л1д, приведенный момент сил сопротивления М , приведенный момент инерции / , также начальные значения угла фо и угловой скорости о звена приве-де 1ия [c.135]

Уменьшение коррозии при введении ингибиторов может произойти всдвдствйёГ торможения анодного процесса ионизации металла (анодные ингибиторы), катодного процесса деполяризации катодные ингибиторы), обоих процессов одновременно (смешанные анодно-катодные ингибиторы) ч- и увеличения омического сопротивления системы при образовании на металлической поверхиооти сорбционной плёнки, обдедающей пониженной электропроводностью . [c.59]

Сопротивление электролита в зонах активного ( а. в паооивного ( Ил ) участков выражаются уравнениями [c.83]

Для сварки конструкционных сталей тип электрода содержит букву Э, вслед за которой цифрами указана величина временного сопротивления при разрыве например Э38, Э42, Э50. .. Э150. У некоторых типов электродов после цифр поставлена буква А, что характеризует более высокие характеристики пластичности наплавленного металла (см. табл. 15). Электроды этого типа регламентированы только по характеристикам механических свойств (ов а , угол загиба) и содержанию серы и фосфора в наплавленном металле. [c.106]

Согласно требованиям ГОСТ 9467—75 в условном обозначении электродов для сварки углеродистых и низколегированных сталей с временным сопротивлением разрыву менее 60 кгс/мм в знаменателе (во второй строке — см. рис. 69) группа индексов, указывающих характеристики паплавлешюго металла, должна быть записана следующим образом первые два индекса указывают минимальное значение величины Ов (кгс/мм ), а третий индекс одновременно условно характеризует минимальные значения показателей 65 и температуры при которой определяется ударная вязкость. [c.106]

Фактически величины dL ldI и dUJdl — динамические сопротивления сварочной дуги и источника питания при данной величине тока дуги /д у. Коэффициент — динамическое сопротивление всей энергетической системы источник питания — сварочная дуга в данном режиме работы. Таким образом, устойчивое горение дуги определяется только общим динамическим сопротивлением системы источник питания — дуга. Если оно положительно — режим устойчив. При нормальных сварочных режимах (сила тока дуги 100—800 А) dUp /dl 0. Это свойственно источникам с падающей внешней характеристикой (рис. 71, б), жесткой или даже возрастающей, но при условии, что dUJdl < dU,Jdl (рис. 71, б). [c.126]

Режим сварки при использовании трансформаторов с дросселем и трансформаторов с подмагпичивацием постоянным током регулируют путем изменения индуктивного сопротивления реактивной обдготки или участка сердечника, насыщаемого от дополнительной обмотки, питаемой no TOHJJUbur токо. г. [c.132]

При холостом ходе папряже11ие между электродом и изделием равно напряжению холостого хода источника питания. При сварке напряжение дуги равно напряжению источника минус падение напряжения па yna TJ e цепи между ним н электродо-держателем (С/д = — I R ), причем сопротивление сварочной цепи складывается из сопротивления проводов (йцр) и сопротивления балластного реостата (Ra) [c.135]

Ei случае itopoTKoro замыкания /ц з U IRa. Режим сварки при многопостоном питании регулируют путем изменения сопротивления балластного реостата у кан дого поста (рис. 73). Число постов т, которые могут быть подключены к многопостовому выпрямителю определяют с учетом коэффициента одновременности а [c.135]

Г егулирующее воздействие при этом оказывают а) скорость подачи электрода у,, б) напряжение (или э. д. с.) источника питания f/ в) сопротивление сварочной цепи [c.141]

ГЭ — генератор, ннтающнй электродвигатель подачи электрода (ДЭ) Rq — балластное сопротивление [c.147]

По окончании сварочного процесса сварщик отключает реле РЗ, которое снимает питание, нодавае.мое с выпрямителя ВС4 на конденсатор С9, и последний начинает разряжаться на сопротивление R7—R9. Это приводит к запиранию транзистора Т1 (через Т2) [c.149]

Шлаковая ванна, служащая нагрузкой источника питания при электрошлаковой сварке, является нелинейным активным сопротивлением, обладающим большой инерционностью изменения параметров. Питание установок для электрошлаковой сварки может осуществляться как постоянным, так и неременным током. [c.154]

R2 через выпрямитель ВС2. На сопротивление же R1 подается неизменное по величине независимое напрянгение с выпрямительного моста ВС1. В цепь сравнения включена обмотка управления ОУ электромашинпо-го усилителя ЭМУ, питающего электродвигатель вертикального перемещения сварочного аппарата ДВД. [c.156]

Это всегда следует учитывать при выборе сварочных материалов для легированных конструкционных сталей. Так, например, при сварке низколегированной стали с временным сопротивлением 50 кгс/мм применение электродов типа Э50А может привести к значительному повышению временного сопротивления металла шва и существенному снижению пластичности и ударной вязкости. Это происходит ввиду легирования металла элементами, содержащимися в основном металле при проплавлении последнего. Характер изменения этих свойств зависит от доли участия основного металла в формировании металла шва. Поэтому, как правило, следует выбирать такие сварочные материалы, которые содержат легирующих элементов меньше, чем основной металл. [c.248]

Мн 1,5 Сг 2,5 № 0,5 V 1,0 Мо 0,5 Nb. Комбинируя раз-личн].1е легирующие элементы в указанных пределах, можно получить швы с временным сопротивлением до GO—70 кгс/мм в исходном после сварки состоянии и 85—145 кгс/мм после соответствующей термообработки. При сварке низколегированных сталей повышенной прочности не предъявляют требований к идентичности состава металла шва и основного металла основным критерием выбора служит получение гарантированных механических свойств металла шва, что и предусмотрено действующим ГОСТ 9467-75. [c.249]

Сг) при их дополнительном легировании молибденом, вольфрамом, ниобием, ванадием, а иногда и никелем обладают повытеипым сопротивлением ползучести при работе под напря-жепнем при повышенных температурах. Их используют как жаропрочные применительно к температурам эксплуатации до 600 С. [c.260]

Ковкие чугуны маркируют буквами КЧ и цифрами, обозна-чаюш,ими временные сопротивления при растяжении (кгс/мм ) и относительное удлинение (%). Примерами марок ковких чугунов могут служить КЧ 38-8 [c.323]

Аналогично может влиять и примепепие при поплавке, выполняемой под флюсом НЛП в защитных газах, электродной лепты, спрессованной из порошков, но сравнению с прокатной. ]Зольшее электрическое сопротивление спрессованной ленты и се меньшая теплопрозо/нюсть приводят к более быстрому ее расплавлению (большему а,1 при том же, как при прокатанной ленте, режиме [c.397]

Клиновой ползун 1 движется по горизонтальным направ-ЛЯЮ1ЦИМ 2 с постоянной скоростью. Определить величину движущей силы Рд, если сила полезного сопротивления = 100 н и вертикальная сила, прижимающая ползун к направляющей, равна Q [c.99]

Аэрогидродинамика технологических аппаратов (1983) -- [ c.32 , c.35 , c.97 , c.136 , c.144 , c.191 , c.269 ]

Курс теоретической механики Ч.2 (1977) -- [ c.0 ]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.0 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 3 (1981) -- [ c.89 , c.91 , c.94 , c.150 , c.173 , c.226 ]

Теория авиационных газотурбинных двигателей Часть 1 (1977) -- [ c.0 ]

Ползучесть кристаллов (1988) -- [ c.44 , c.46 ]

Теория и приложения уравнения Больцмана (1978) -- [ c.99 , c.122 , c.242 , c.296 , c.299 , c.300 , c.301 , c.395 ]

Гидроаэромеханика (2000) -- [ c.239 ]

Отрывные течения Том 3 (1970) -- [ c.2 , c.3 , c.7 , c.8 , c.9 , c.10 , c.11 , c.12 , c.12 , c.13 , c.14 , c.15 , c.16 , c.17 , c.18 , c.19 , c.20 , c.21 , c.22 , c.23 , c.24 , c.24 , c.25 , c.26 , c.27 , c.28 , c.29 , c.30 , c.31 , c.32 , c.33 , c.34 , c.35 , c.36 , c.37 , c.38 , c.39 , c.40 , c.41 , c.42 , c.43 , c.44 , c.45 , c.46 , c.47 , c.48 , c.49 , c.50 ]

Молекулярное течение газов (1960) -- [ c.218 ]

Теоретическая механика Изд2 (1952) -- [ c.148 , c.355 ]

Газовая динамика (1988) -- [ c.119 ]

Теория пограничного слоя (1974) -- [ c.19 , c.30 , c.31 , c.33 , c.38 , c.45 , c.174 , c.175 , c.193 , c.639 ]

Материалы в радиоэлектронике (1961) -- [ c.10 , c.279 , c.280 , c.281 , c.295 ]

Ковочно-штамповочное производство (1987) -- [ c.0 ]

Расчёты и конструирование резиновых изделий Издание 2 (1977) -- [ c.0 ]

Справочник по электротехническим материалам (1959) -- [ c.362 , c.369 , c.445 ]

Внедрение Международной системы единиц (1986) -- [ c.0 ]

Волны в жидкостях (0) -- [ c.134 , c.151 ]

Теория звука Т.1 (1955) -- [ c.181 ]

Механика электромагнитных сплошных сред (1991) -- [ c.19 ]

Механика сплошной среды Т.1 (1970) -- [ c.417 , c.422 ]

Краткий справочник по физике (2002) -- [ c.0 ]

Колебания и звук (1949) -- [ c.39 ]

PSPICE Моделирование работы электронных схем (2005) -- [ c.0 ]

Коротковолновые антенны (1985) -- [ c.0 ]

Накопители энергии (1991) -- [ c.0 ]

Проектирование на ПЛИС архитектура, средства и методы (2007) -- [ c.334 ]

Теория колебаний (2004) -- [ c.71 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...