Кручение таблицы

Примечание. При пользовании таблицей влияние деформации кручения болтов при затяжке учитывать не следует. [c.300]

Муфты в ответственных машинах следует рассчитывать по их действительным критериям работоспособности прочности при циклических нагрузках, или однократных перегрузках, износостойкости и т. д. с обеспечением требуемой податливости на кручение и других характеристик. Для таких расчетов необходимо знать весь спектр нагрузок, включая динамические, определяемые по динамическим расчетам обычно с помощью ЭВМ или экспериментально. На практике преимущественно подбирают муфты по таблицам каталогов и справочников или согласно условному расчету по некоторому расчетному моменту [c.418]

Для прокатных профилей значение 1, приводится в специальных таблицах. Следует отметить, что для таких профилей (тонкостенных открытого профиля) очень мала по сравнению с ], для стержней сплошного круглого сечения той же площади, не говоря уже о кольцевом сечении. Поэтому следует избегать работы стержней открытого профиля на кручение. [c.123]

Стальной образец диаметром 20 мм при расчетной длине 200 мм испытывался на кручение. Результаты испытания даны в таблице [c.88]

Величину теоретического коэффициента концентрации напряжений при кручении вала с галтелью находим по таблице 37 курса. Интерполируя между [c.326]

Действительно, как видно из таблицы 9.9, коэффициенты /с, и /Са стремятся к величине 1/3 при неограниченном уменьшении отношения 6/Z при б/i =1/10 погрешность формул (9.13.1) составляет около 6%. Вспомним второй способ, при помощи которого была решена задача о кручении стержня прямоугольного сечения в 9.9. Сначала предполагалось, что касательные напряжения параллельны длинной стороне прямоугольника. При [c.310]

Таблица 12.1. Значение предела выносливости при изгибе и кручении

Из этой таблицы видно, что при кручении наиболее рациональными будут тонкостенные замкнутые сечения, обладающие наибольшими значениями сОк, и нерациональными — тонкостенные разомкнутые. [c.104]

Таблица 24.2. Эффективные коэффициенты концентрации напряжений при нагибе и кручении валов в месте кольцевой канавки (см. рис. 24.5, о)

Таблица 24.4. Эффективные коэффициенты концентрации напряжений при изгибе и кручении валов

Таблица 71. Предел выносливости при изгибе с вращением, кручении и растяжении — сжатии стали (состав, % 0,19 С 0,27 Si 0,40 Мп 0,70 Сг 3,02 Ni), номер зерна 7, после закалки с 820 "С в зависимости от температуры отпуска [69]

Таблица 104. Предел выносливости стали (состав, % 0,18 С 0,37 Si 0,38 Мп 0,81 Сг 3,32 Ni) при изгибе и кручении.

Таблица 217. Предел выносливости при изгибе с вращением и кручении в зависимости от временного сопротивления стали состава, % 0,20 С 0,18 Si 0,38 Мп 1,56 Сг 4,20 Ni 0,06 Мо 0,79 W (1), 0,16 С 0,19 Si 0,38 Мп 1,43 Сг 3,77 Ni 0,08 Мо

Таблица 226. Механические свойства электростали (состав, 0,18 С 0,25 Si 0,42 Мп 1,19 W 1,48 Сг 4,17 Ni 0,015 5 0,020 Р) в зависимости от температуры испытаний при растяжении и кручении [53, с. 80]

Прочностной расчет основных геометрических размеров грузового винта и гайки. Грузовой винт при работе в любом положении подвергается деформациям кручения моментом Ма и сжатия силой Q (см. рис. 28.12, б). При подъеме груза винт может быть вывернут на значительную длину, при которой он под действием силы может потерять устойчивость. Поэтому предварительно целесообразно определить размеры винта из условия деформации сжатия, установить параметры резьбы по таблицам ГОСТов, а затем произвести проверку винта на устойчивость, условия самоторможения и на прочность. В этом случае внутренний диаметр di винта (рис. 28.12, в) из условия деформации сжатия определяется по равенству [c.482]

Таблица для расчета призматических стержней некруглого поперечного сечения на свободное кручение. В табл. 11.2 приведены данные, позволяющие определять максимальные касательные напряжения, возникающие в поперечных сечениях некруглых призматических стержней при их свободном кручении. [c.81]

Уголки — Размещение заклёпок 2—146 - прокатные неравнобокие — Момент инерции при чистом кручении I (2-я) — 310 Таблицы величин V,, К, и г 1 (2-я) —325 [c.316]

Сводная таблица формул для вычисления перемещений пружин кручения, нагруженных моментом М [c.667]

Основными деформациями, на которые должен производиться расчёт станин, являются изгиб и кручение. Расчётные схемы и формулы для основных типов станин приведены в табл. 10. В этой же таблице приведены некоторые средние опытные соотношения для размеров сечений станин. [c.185]

Сдвиг 393, 394, 427, 429 Сегменты круглые — Жесткость и моменты сопротивления при кручении 304 — Элементы — Вычисление 115, 284 — Элементы — Таблицы при г 1 119—121 --параболические — Элементы — Вычисление 289 --шаровые — Л омент инерции 144 — Поверхность и объем 70 Секансы 72, 73 [c.996]

Элементы—Таблицы 37 Круговое кольцо — Площадь 106 Круговой сегмент — Площадь 107 Круговой сектор — Площадь 107 Круговые функции 91 — Таблицы 52 Кручение пространственной кривой 284 Куб разности 74 [c.553]

Масштабный фактор в полной мере проявляется на деталях из стали как при растяжении, так и при изгибе, причем при изгибе прочность получается более высокой, чем при растяжении. Объясняется это тем, что при изгибе объем сопротивляющейся массы металла при одинаковых напряжениях будет значительно меньше, чем при растяжении при кручении хрупкое разрушение также наступает при больших напряжениях, чем при растяжении. Изменение размера образца, в свою очередь, существенно влияет на механические характеристики пластичных сталей (табл. 3.3). Как следует из таблицы, наиболее сильно размер образца влияет на предел пропорциональности и в некоторых случаях при увеличении диаметра образца от 5 до 40 мм падает более чем на 25%. Масштабный фактор проявляется и при хрупком разрушении в коррозионной среде. Так, с уменьшением поверхности прочность образца при погружении в коррозионную среду увеличивается. [c.137]

Для некоторых сечений более сложного очертания значения геометрических характеристик при кручении и наибольших касательных напряжений приведены в таблице 10. Если имеет место кручение стержня сложного сечения, которое может быть разбито на части из тонкостенных элементов, то для него [c.185]

В таблице приведены допускаемые напряжения при изгибе в случае отсутствия кручения, но их можно применять и для расчета на сложное сопротивление по результирующему моменту, который можно определять по формуле [c.25]

Введены три новые таблицы модуль упругости при сдвиге кручением, сравнительная шкала температур, соответствие между российскими и зарубежными стандартами. [c.12]

Таблица 10.13. Значения F(a/W, H/W) для стержня прямоугольного сечения с двумя краевыми трещинами при кручении

Таблица 10.14. Значения F(a/W, H /W) для стержня прямоугольного сечения с краевой трещиной при кручении (Н = Н )

Таблица 10.16. Значения F N, t/r, a/t) для стержня круглого сечения с радиальными краевыми трещинами при кручении

Таблица 10.17. Значения Р(в, t/r, a/t) для стержня, имеющего сечение в виде сектора кругового кольца, с радиальной краевой трещиной при кручении

Условия нераспространения трещин и предел выносливости. Представляет интерес рассмотреть картину трещин при напряжениях, равных пределу выносливости на базе 10 циклов. Размеры максимальных трещин, которые наблюдались при кручении и растяжении — сжатии, приведены в табл. 9. В этой же таблице даны значения пороговых коэффициентов интенсивности напряжений, найденных на образцах с трещинами, предварительно выращенными из концентраторов напряжений в виде круглых отверстий, при испытаниях образцов как при кручении, так и при растяжении — сжатии. [c.60]

Таблица 2.9. Значения коэффициента состояния поверхности (при изгибе и кручении)

Смену элементарного механизма, контролирующего разрушение при переходе к условиям на1ружения, запрещающим развитие пластической деформации, экспериментально показали Н.Н. Демиховская, И.Е. Куров и В.А. Степанов. В данном случае опыты проводили на алюминии высокой частоты (99,96%) при растяжении и кручении, причем образцы подвергали предварительной низкотемпературной (при глубоком охлаждении) деформации. Для сравнения испытывали также алюминий без предварительной деформации и с предварительной деформацией без глубокого охлаждения. Полученные экспериментальные данные по энергии активации Uq процесса разрушения приведены в таблице 4.1 совместно с данными по то и у. [c.266]

Из приведенных данных следует, что огноп1ение энергии активации элементарного процесса при кручении (Uo)i к Uo при растяжении (Uq)2 отвечает условию самоподобия, что позволяет определить параметр порядка при m= onst (m=-2 и 16) (см. таблицу 4.1). [c.266]

Чтобы найти частные производные этой функции напряжений, представим себе гладкую поверхность, координаты которой в узловых точках имеют вычисленные значения. Наклон этой поверхности в любой точке даст нам соответствуюш,ее приближенное значение касательного напряжения при кручении. Максимальные напряжения действуют в серединах сторон контура сечения. Чтобы получить некоторое представление о точности, которой можно добиться с принятым малым числом узловых точек сетки, найдем вызванные кручением напряжения в точке О (рис. 2). Для получения необходимого наклона рассмотрим некоторую гладкую кривую, имеющую в узловых точках на оси л вычисленные значения а, р и 7. Эти значения, деленные на /4G0б приведены во второй строке табл. 1.1. Остальные строки таблицы дают значения конечных разностей последовательно возрастакщего [c.519]

Построить эпюры крутящих моментов, подобрать размеры поперечного сечения из условия прочности и построить эпюру углов закручивания при G=0,8-10 кГ1см . Дано Li=120 кГм, 1,2=40 кГм, а=30 см, а//=40. Размеры прокатных профилей взять по таблицам сортамента. Допускаемое напряжение 1т) = 1000 Kfj M . Напряжений от стеснения кручения не учитывать. [c.67]

Таблица 13.1. Таблица для определения положения наиболее напряжеиноб точки при изги с кручением стержня прямоугольного сечения [c.225]

Таблица 59. Предел выносливости, МПа, закаленной и отпущенной стали 12ХНЗА при симметричном изгибе, растяжении сжатии и кручении на базе 10 циклов [31]

Таблица 72. Пределы выносливости стали 20ХНЗА при симметричных циклах изгиба с вращением, растяжения — сжатия и кручения на базе 10 циклов в зависимости от временного сопротивления и предела текучести [31]

Таблица 111. Механические свойства при растяжении и кручении стали 30ХГСН2А, закаленной с 900 °С в селитре, нагретой до 330 °С, в зависимости от температуры испытания U [100, с. 18—26]

Таблица 1.4 Параметр решетки Си, измельченной в шаровой мельнице и скоисолиднрованной ИПД кручением

В таблице приведены допускаемые напряжения при изгибе в случае отсутствия кручения, но их можно применять и для расчета на сложное сопротивление по результирую- [c.21]

Значения эффективных коэфф ии1ентов концентрации для валов со илюночным пазами представлены в табл. 18 для изгиба и в табл. 19 —для кручения. При использовании значений и k , приведенных в табл. 18 и 19, номинальные напряжения следует вычислять по нетто-сечению. Данн1)1е таблицы относятся как к валам с одной шпонкой, так и к вала с диумя шпонками. [c.459]

Из таблиц 5.2 и 5.3 видно, что начальные прогибы существенно изменяют частоты собственных колебаний тоншстенных конструкций. При этом начальные перемещения, связанные с изгибом, влияют, главным образом, на частоты крутильных тонов, а перемещейия, связанные с кручением - на частоты изгибных тонов собственных колебаний. В последнем случае влияние проявляется более существенно. Так, например, при прогибе = 0.18 см (М=120Нсм) частота второго тона изгибных колебаний возросла на 58,5%, а частота третьего тона - на 64,9%, что необходимо учитывать при определении динамических характеристик лопастей турбомашин, винтовентиляторов и других типов тонкостенных конструкций. Отметим, что формы собственных колебаний (число и расположение узловых линий) в исследованной задаче изменялось незначительно. [c.131]

Величину отношения K,IKh для валов с концентраторами напряжений в виде канавок, галтельных переходов, поперечных отверстий и т. п. определяют по ГОСТ 25.504 — 82 или по таблицам справочников. Для посадок с натягом — по эмпирической формуле K,IKb=Ki K2-K3, где Ai = 0,38 + l,481grf при rf<150 мм и А, = 3,6 при 150 мм d — диаметр вала) А2=0,305ч-0,0014<Гв (здесь и далее ffB в МПа) Аз=0,65- -0,014р, при р<25 МПа и Аз = 1, если р> >25 МПа [р — давление посадки см. формулу (7.5)]. При кручении А,/А 0,6А./А. [c.320]

Решения рассмотренных в пп. 4.1—4.4 задач о кручении, растяжении и изгибе однополого гиперболоида вращения впервые даны Г. Нейбе-ром в его книге [52] приведены многочисленные графики распределения напряжений, формулы и числовые таблицы. [c.917]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...