Скорость аэросмеси

Производительность мельницы зависит также от начальной влажности топлива и размера его кусков. При повышении влажности и крупности дробленого угля ее производительность при прочих равных условиях уменьшается. При одинаковой скорости аэросмеси в шахте производительность мельницы возрастает при увеличении загрузки ее топливом. Одновременно возрастает нагрузка электродвигателя мельницы. [c.66]

Скорость аэросмеси в шахте не должна превышать 2—3,5 м. Высота шахты (от фланца мельницы до оси амбразуры) должна быть не меньше четырех ее эквивалентных диаметров [c.81]

Топливо, выдаваемое ровным потоком, равномерно подсушивается и горит ровно. Неравномерность горения, пульсация, может быть также вызвана периодическими задерживаниями топлива в шахте, обусловленными отбойными плитами или устроенными в шахте насадками. Пульсации уменьшаются при удалении из шахты загромождающих её сечение насадков и увеличением скорости аэросмеси в ней. [c.128]

Качество порошка (% некондиционных фракций) Скорость металла м/сек [ Скорость аэросмеси м/сек [c.95]

Таблица 1.16. Скорость аэросмеси на выходе из амбразуры горелки топок с плоскопараллельными и>,, м/с [18

Так как в трубах-сушилках создаются сравнительно небольшие скорости аэросмеси, то в уравнении (73) можно пренебречь влиянием критериев [c.26]

При повышенных или пониженных нагрузках объема топочной камеры наблюдается увеличение потери теплоты от механического недожога. Увеличение потери теплоты от механического недожога с ростом нагрузки топочного объема обусловлено уг-рублением пыли вследствие повышения скорости аэросмеси в шахте. При пониженных нагрузках топочного объема рост механического недожога происходит из-за снижения температуры в топочной камере и увеличения времени, необходимого для сжигания пыли. [c.46]

Остаток на сите 90 мкм. Скорость аэросмеси, м/с. [c.224]

При транспортировке по пылепроводам пыль может оседать и отлагаться в них, особенно на слабонаклонных и горизонтальных участках. Чтобы уменьшить отложение пыли, применяют высокие скорости аэросмеси в пылепроводах, вызывающие в свою очередь износ их стенок и пыление. [c.64]

Требования к сохранению органического вещества и других ценных компонентов в осадке, а также сложность пневматического транспортирования осадка влажностью более 80 % предопределили создание высоких начальных скоростей аэросмесей (80—100 м/с). Требования к достижению обеззараживания [c.15]

График 4,6 указывает на то, что скорости потока аэросмеси во II режиме обработки осадка в сравнении с I более резко падают по длине трубопровода, так как с уменьшением температуры объем газа уменьшается. Падение температуры больше влияет на снижение скорости аэросмеси, чем некоторое увеличение его плотности. [c.29]

Известные расчетные зависимости пневмотранспорта аэросмесей с определением параметров по критическим скоростям аэросмеси, т. е. минимальным скоростям воздушного потока, обеспечивающим перемещение частиц с исключением забивки рабочего трубопровода, для систем высокотемпературной пневмотранспортной сушки не приемлемы. [c.84]

Скорость аэросмеси рабочая 1Ш [c.300]

Таблица 2.14, Средние расчетные скорости аэросмеси и вторичного воздуха на выходе из амбразур горелок в топках с плоскими параллельными струями, м/с

В связи с трудностью отбора проб пыли из гравитационных сепараторов ММ обычно используют приближенную зависимость тонкости пыли от скорости аэросмеси в шахте (табл. 2.15). [c.59]

Скорости аэросмеси в горелках Скорость воздуха в сбросных горелках [c.379]

Wш — скорость аэросмеси в шахте, м/сек она составляет [c.83]

Повышенные скорости аэросмеси на выходе из амбразуры могут вызвать перемещение ядра горения к задней стенке, шлакование ее и рост потери тепла с механическим недожогом топлива. Малые скорости выхода аэросмеси при сжигании топлива с большим содержанием летучих приводят к затягиванию факела в амбразуру и могут даже обусловить хлопок или взрыв в шахте. [c.240]

С изменением нагрузки котла при постоянной тонкости пыли изменяется относительное количество первичного воздуха с уменьшением нагрузки количество первичного воздуха возрастает, с увеличением нагрузки — падает. В процессе эксплуатации следует соблюдать рекомендуемые скорости аэросмеси. [c.240]

Сравниваем критическую скорость с расходной скоростью аэросмеси [c.442]

В связи со сложностью отбора проб пыли из гравитационных сепараторов ММ удобно использовать приближенную опытную зависимость тонкости пыли от скорости аэросмеси в шахте (табл. 1-15). Строгой зависимости здесь не имеется, так как тонкость пыли зависит от нагрузки мельницы, увеличиваясь с ее возрастанием. [c.45]

Тонкость пыли по остатку на сите 90 мк (скорость аэросмеси в гравитационной шахте молотковой мельницы) Тонкость пыли по остатку на сите 200 мкм Часовой расход топлива [c.276]

Конструкции горелок должны обеспечивать устойчивое зажигание пылевоздушного потока достаточные скорости первичного и вторичного воздуха, при которых не происходила бы сепарация пыли и воспламенение аэросмеси внутри самой горелки полное перемешивание первичного и вторичного воздуха. [c.90]

Открытые амбразуры (схема а) применяются редко, так как они имеют суш,ественные недостатки дальнобойность и пульсация факела в топке неблагоприятные условия воспламенения пыли вследствие охлаждения факела струями вторичного воздуха неудовлетворительное перемешивание аэросмеси с вторичным воздухом неравномерное и нестационарное поле скоростей на выходе из амбразуры местное шлакование задней стены тонки. Пульсация факела отрицательно влияет на циркуляцию воды в экранных трубах, вызывает нарушение температурного режима по змеевикам пароперегревателя, а также приводит к повышению температуры футеровки топочной камеры. [c.95]

Наибольшее распространение получили эжекционные амбразуры конструкции ЦКТИ (схема в). В эжекционных амбразурах вторичный воздух подается через сопла, расположенные в верхней части шахты по ширине амбразуры. Скорости выхода аэросмеси и воздуха из эжекционных амбразур приведены в табл. 6-1. При размещении таких амбразур предусматривается установка дополнительных воздушных сопел в топочной камере на уровне оси амбразур. [c.96]

Скорость выхода аэросмеси п вторичного воздуха из амбразуры горелки составляет 20—40 м сек. [c.88]

При сжигании фрезерного торфа с влажностью = 55% под котлами производительностью 9,7—20,8 кг сек скорость аэросмеси в шахте обычно вставляет гг = 4,5-1-5лг/сеяс, а при сжигании бурых углей гг = 3,5-ь4,5 ле/сек. При размоле в молотковых мельницах эстонских и гдовских сланцев помол получается более тонким, чем при размоле бурых и каменных углей. Для улучшения структуры пыли сланцев скорость в шахте принимается порядка [c.95]

При отборе про бы из амбразур по схеме рис. 2-130 для обеспечения транспорта пыли в пылеотборной трубке скорости отсоса пробы выбираются в пределах 12—15 м1сек. Перед отбором пробы сечение амбразуры тарируется пнев-мометрическими трубками на чистом воздухе для определения скорости в намеченных точках. Тарировка производится при средних скоростях воздуха в амбразуре, соответствующих сквростям аэросмеси, при которых намечается отбор проб пыли- При отборе проб скорость аэросмеси во входном сечении пылеотборной трубки устанавливается равной средней скорости аэросмеси в амбразуре. [c.230]

Подаваемое в мельницу топливо обычно дробят до кусков размером не более 15—20 мм. Тонкость размола топлива в молотковой мельнице зависит от ее производительности, конструкции сепаратора и скорости аэропыли в нем. В свою очередь производительность мельницы возрастает с увеличением количества вентилирующего ее воздуха и скорости аэросмеси в шахте при одновременном угрублении выдаваемой в топку пыли (рис. 2-13). [c.66]

С угрублением размола удельный расход электроэнергии на пылеприготовление при той же производительности снижается. Для обеспечения достаточной тонкости размола скорость аэросмеси в сепарирующей шахте при бурых углях не превышает 2—2,5 м сек при номинальной нагрузке. При сжигании каменных углей, требующих более тонкого размола, скорость в шахте должна быть меньше и размеры ее соответственно увеличиваются. Иногда вместо шахты устанавливают сепараторы воздушно-проходного типа, менее громоздкие, обеспечивающие получение более тонкой пыли и лучшее регулирование тонкости размола. [c.66]

Для нормальной работы системы пневмошлакозолоудаления концентрация частиц золы и шлака в воздухе, а также скорости аэросмеси в шлако-золопроводах должны соответствовать определенным нормам. Обычно в шла-козолопроводах диаметром от 90 до 120 мм требуются скорости в пределах от 30 до 35 м/с при концентрации от 4 до 7 кг шлака и золы на 1 кг воздуха. Большие значения концентраций соответствуют большим скоростям и большим диаметрам шлакозо-лопроводов [c.204]

Величина скорости аэросмеси связана с гидравлическим сопротивлением рабочего трубопровода. При пневмотранспортировке аэросмеси с различными производительностями оно не превышает 200—250 мм вод. ст. При этом оптимальная длина рабочего трубопровода, в котором осадок с заданной производительностью досушивается до 50 %-ной влажности, равняется 20—22 м, а температура парогазовой смеси на конце рабочего трубопровода не превышает 130 °С. [c.27]

Кроме трубок нулевого типа могут быть применены скоростные трубки. При этом чтобы скорость в заборном канале трубки была равна скорости в выбранной точке сечения отбора, необходимо либо вести измерение динамического давления в точке забора во время отсоса, либо принимать его значения по данным предварительной тарировки сечения пы-левоздухопровода с подсчетом скорости аэросмеси в данной точке забора и установкой соответствующей скорости в заборном канале трубки путем подбора диаметра насадки к ней и регулировки отсоса. Диаметры набора насадоку, мм, определяют из соотношения с/ = 24у 1е), где ге скорость потока в сечении отбора, м/с. Кроме того, для каждой точки отсоса при этом требуется измерить и подсчитать запыленность потока. Из-за трудоемкости расчетов предпочтительно применение трубок нулевого типа. Применение простых отборных трубок ограничено условием отборов проб из потоков небольшими (до 15%) колебаниями скорости и неудобно из-за необходимости частых измерений в точке отбора дополнительно устанавливаемой не забивающейся напорной трубкой. [c.127]

На величину к. ц. д. циклоиа влияют следующие эксплуатационные факторы крупность поступающей пылп, се удельный вес, концентра ция пыли в сушильном агенте, скорость аэросмеси три входе в циклон. [c.225]

То же вторичного перед каждой горелкой и в общих коробах к горелкам То же первичного перед кавдой горелкой и в общем коробе к горелкам То же перед сбросными горелками Расход вторичного воздуха на горелки Расход первичного воздуха на горелку Расход воздуха на сбросные горелки Скорости вторичного воздуха у горелок Скорости аэросмеси у горелки Скорости воздуха в сбросных горелках [c.277]

Расчет трубопроводов при движении в них двухфазных жидкостей (взвесенесущие потоки — пневмотранспорт и гидротранспорт, газожидкостные потоки) обладают специфическими особенностями. К вэвесенесущим потокам относятся гидросмеси (смесь размельченных материалов с водой) и аэросмеси (смесь размельченных материалов с воздухом). Если твердый компонент подвергнут очень тонкому измельчению ((1<0,001 мм), то смеси являются структурированными, т. е. относятся к числу неньютоновских (аномальных) жидкостей. Основным вопросом, интересующим инженера, является определение необходимой скорости транспортирования и потерь давления. [c.297]

Для сжигания воркутского каменного угля, а также бурых углей применяют амбразуры с турбулентными горелками ОРГРЭС — ЦКТИ (схема г), однако молотковые мельницы развивают недостаточный напор для нормальной работы пылеугольных горелок, в связи с чем скорости выхода аэросмеси в топочную камеру понижаются, что ухудшает аэродинамику топки и тепловой режим факела. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...