Сужение равномерное 18, 19, 130 — Определение

Диаграммы зависимости между напряжениями и деформациями. Эти диаграммы представляют очень важное вспомогательное средство при исследовании поведения материалов под действием нагрузки. При построении их деформация обыкновенно откладывается по оси абсцисс, а производящее ее напряжение — по оси ординат. Для большинства материалов таким образом регистрируется испытание стержня на разрыв тогда ордината представляет напряжение, а абсцисса — относительное удлинение линии, проведенной в средней части стержня в направлении его длины. Удлинение замеряется экстензометром того или иного устройства ). Нагрузка в каждый данный момент известна, и напряжение оценивается в предположении, что оно распределено равномерно по площади поперечного сечения испытуемого образца в начальном состоянии. Если имеет место заметное поперечное сужение, то определенное таким образом напряжение будет ниже действительного. Разрывная машина, при помощи которой производится испытание, иногда снабжается автоматическим регистрирующим прибором ), который сам вычерчивает кривую, но в некоторых типах машин это не может быть выполнено сколько-нибудь удовлетворительно ). [c.124]

Показатели пластичности металла — предельное равномерное сужение /р (или удлинение 8р), конечное относительное удлинение 5 с достаточной для практики точностью могут быть определены методом вдавливания индентора. При наличии диаграмм вдавливания Н—определение у р существенно упрощается. Для этого достаточно оценить по максимуму диаграммы значение (Ч вд)в (рис. 8.19, а), которое практически совпадает со значением 8 р. Предельное равномерное удлинение Sp связано с /р зависимостью [c.394]

Приращения удельной тяги AR соответственно в идеальном и в вязком приближениях определяются по отношению к удельной тяге R сопел sO с плавным сужением и с изломом в точке а. Для идеального газа из сопел с плавным сужением они реализуют максимум R. Согласно табл. 1 и 2, такое же преимущество сопел с изломом сохраняется и для вязкого газа. Отрицательный вклад (AR ) в тягу осевой компоненты интеграла сил трения по стенкам дают в процентах (отнесенные к R ) — предпоследние столбцы таблиц. Наряду с этим вязкость оказывает влияние на интегральные характеристики сопел через вытесняющий и сглаживающий (см. ниже) эффекты. Принятый способ определения тяги и расхода через соответствующие интегралы в сечении выхода из сопла учитывает суммарное воздействие всех этих эффектов. Информацию о всех потерях удельной тяги R дает приведенное в последнем столбце таблиц ее отношение к соответствующей идеальной величине R[ . Здесь R[ — удельная тяга сопла Лаваля, реализующего на выходе при тех же F /Fa равномерный поток идеального газа. [c.344]

Хотя огт и уменьшается со временем, но в связи с тем, что Св, подсчитанное по зависимости (6), уменьшается более интенсивно (рис. 2, б), чем 0т, отношение оГт/сГв с ростом времени непрерывно возрастает, причем наиболее интенсивно это происходит для случаев одночастотного и длительного статического нагружения. Поперечное сужение (как равномерное, так и при окончательном разрушении) непрерывно снижается с ростом времени нагружения (рис. 3, а, б). Из рис. 3 следует также, что результаты определения фв по структурной характеристике (Ш (уравнение (16)) как при То = 0,25 ч, так и при Тр = 0,05 ч хорошо совпадают с данными расчета по зависимости (12), если в последней принимаются те же значения То. [c.110]

Нагрузку, соответствующую наибольшей ординате Рв диаграммы (в точке О), принято называть разрушающей нагрузкой. При таком определении разрушающая нагрузка не соответствует моменту разрушения разрушение происходит в точке К при меньшей растягивающей нагрузке. Указанное обстоятельство связано с тем, что до точки О продольное удлинение и поперечное сужение стержня происходит равномерно по всей его длине начиная с точки О, удлинение и поперечное сужение концентрируется на небольшой части длины стержня (обычно там, где имеются местные ослабления поверхностными микроскопическими трещинами, включе- [c.46]

До определенного значения силы Р образцы из стали равномерно удлиняются, утончаясь с ростом удлинения. Превышение определенного значения Р связано с появлением шейки, т. е. местного сужения образца. При дальнейшем росте Р растяжение концентрируется в зоне шейки, а сечение в середине шейки стремительно уменьшается, происходит разрыв образца. Силу Р растяжения, при которой происходит разрыв образца, называют разрушающей. Временное сопротивление, или предел прочности (в Па) поперечного сечения, а —Р/Р, где Р — площадь поперечного сечения образца. [c.291]

Определение. Пусть 7 —пространство типа конечных элементов на й, е ,. .. — элементы соответствующего разбиения О, ы,, и ,. .. — базис Лагранжа для II относительно функционалов р2, — Пространство и называется равномерным с постоянной д, если для всякого сужения Не некоторой базисной функции щ на элемент е диаметра /г имеем [c.72]

В результате измерений статического давления на внутренней поверхности стенок ограждения определен его градиент. Оказалось, что при одном и том же расходе материала градиент давления уменьшается при уменьшении площади поперечного сечения центрирующего патрубка (рис. 5.61). Максимальный градиент, как и следовало ожидать, наблюдался при к = , когда поток материала занимал все сечения ограждения. Затем, по мере сужения потока, увеличивалась полость между потоком и стенками ограждения, т.е. увеличивалась область рециркуляции воздуха, и перепад давления резко менялся. При к>Ъ перепад давления практически устанавливается около какой-то постоянной малой величины. Из-за малости этой величины давление в ограждении можно считать равномерно распределенным, что значительно упрощает расчет необходимого объема отсасываемого воздуха. Экспериментальные исследования выявили, что оптимальное разрежение в полости между стенками составляет Р2 = 12 Па. [c.354]

Протекание жидкости через перфорированную пластинку (плоскую решетку) в пространство, не ограниченное стенками. Если поток равномерно набегает на перфорированную пластинку перпендикулярно ее поверхности, то струйки, вытекающие из отверстий, имеют одинаковые скорости и направление. Непосредственно за плоской решеткой жидкость движется отдельными свободными струйками, которые постепенно размываются и только на определенном расстоянии за решеткой сливаются в общую струю с максимальной скоростью на оси центральной струйкн (рис. 1.49, а, б). Каждая струйка за решеткой интенсивно подсасывает окружающую ее жидкость. При этом соседние струйки мешают притоку жидкости, увеличивающей присоединенную массу. Поэтому вокруг каждой струйки образуется циркуляция внутренних присоединенных масс (рис. 1.49, в), так что масса струек от выходного сечения О—О (х — 0) до сечения I—/ (х/с1 т- 5-т-8), где происходит слияние практически всех струек, остается постоянной. Только крайние струйки в случае неограниченной струи могут непрерывно подсасывать жидкость из окружающей среды, передавая ей часть кинетической энергии [40, 41 1. Так как увеличение массы центральных струек за счет окружающей среды затруднено, они начинают подсасывать соседние струйки. В результате все струйкн отклоняются к оси (рис. 1.49, в), и площадь поперечного сечения / -/ общего потока с массой, равной сумме масс всех струек, получается меньше начальной площади (сечения О—О), т. е. площади решетки. Согласно опытам [34], в этом сечении отношение средней скорости к максимальной = г ср/и г 0,7 при / =--== 0,03- 0,40. После суженного сечения поток расширяется по обычным законам свободных струй (см. выше) с увеличением общей массы за счет присоединенной массы из окружающей среды (см. рис. 1.49, а, в). На основании рис. 1.49, а а б относительное расстояние х/1/ Ек от решетки до самого узкого поперечного сечения общей струи, после которого она начинает расширяться, можно принять равным 0,6—0,7. [c.53]

Полученные соотношения (4.1) и (4.3) для определения параметра (Т, 8р) толстостенных оболочковых конструкций, работающих под давлением, могут быть представлены через известные деформационные характеристики материала оболочки 8 и v / (относительные удлинение и сужение) путем замены величины Бр, характеризутощей значения равномерной деформации материала, функционалом связи между данными характеристиками /53/ [c.201]

Для новых материалов определяются следующие характеристики механических свойств в пределах температур, для которых рекомендуется этот материал временное сопротивление разрыву (предел прочности), предел текучести, относительное удлинение, относительное сужение, относительное равномерное сужение, ползучесть, длительная прочность, циклическая прочность (для циклически нагруженных элементов), критическая температура хрупкости (по данным испытаний образцов типа IV по ГОСТ 6996—66 и ГОСТ 9454—60), сдвиг критической температуры хрупкости в результате старения и циклической усталости, длительная пластичность. Номенклатура и объемы определения указанных характеристик устанавливаются для каждого материала в зависимости от рекомендуемых температур и условий его эксплуатации. Механические свойства, определяемые первыми четырьмя из иеречясленных характеристик (ов, рабочую температуру. Ударная вязкость должна быть исследована в интервале от критической температуры хрупкости материала до температуры, указанной выше. [c.24]

Таким образом, по диаграммам на рис. 1.6 можно установить то значение истинного напряжения, при котором сила Р проходит через максимум это будет при равенстве ординаты соответствующей кривой деформирования тангенсу угла наклона касательной. На нисходящей ветви диаграммы растяжения (рис. 1.5) процесс равномерного пластического деформирования становится неустойчивым. Действительно, если допустить весьма малое случайное сужение на малом участке длины образца, то на этом участке пластическое деформирование сможет протекать при меньшей силе, чем на соседних участках. При этом на участке случайного сужения пластическое деформирование будет продолжаться, а на соседних прекратится, и там диаметр образца практически останется таким же, каким он был в момент прохождения силы Р через максимум. Предел прочности (временное сопротивление) = P/Fg будет при этом тем условным напряжением, которое отвечает пределу равномерного пластического деформирования образца (истинный предел прочности Стц = P/F выше Стц обычно на 5—10 %). Однако для определенных материалов, температур и скоростей истинная диаграмма деформирования может быть и такой, что условие (1.4) не выполняется вплоть до момента физического разру- [c.13]

Определение равномерной доли деформации на рбразцах, испытанных при различных температурах, показывает (рис. 35), что равномерное удлинение нелегированного титана при —196" С имеет максимальные значения, уменьшается при повышении температуры и достигает минимальных значений при 500° С. Более наглядно характер формоизменения растягиваемых образцов титана представлен на рис. 36, где показано увеличение относительного сужения площади поперечного сечения по всей длине рабочей части по мере увеличения степени растяжения. Из рисунка следует, что при 500° С деформация с самого начала растяжения имеет локальный характер. Явно выраженная шейка возникает уже при растяжении на 6—8%, а последующее удлинение образца происходит за счет ее развития. В области низкий температур, в частности при —100° С, изменение формы образца даже при растяжении на 20—26% имеет достаточно равномерный характер. Известно, что способность металлов к равномерному распределению деформации по длине образца прямо связана со способностью к физическому упрочнению при деформировании. [c.94]

Если сравнивать характер убывания равномерного поперечного сужения (рис. 5.19, а) и сужения при окончательном разрушении (рис. 5.19, б), то видно, что интенсивность убывания со временем предельного равномерного сужения 1(35 ниже, чем остаточной пластичности в особенности при малых ресурсах (до 10 ч). При долговечностях более 10 ч падение остаточной пластичности ipit замедляется с увеличением времени нагружения. Причем так же, как и для других характеристик (оь, Оо.г). интенсивность изменения пластичностей грк и ipf, выше при нагружении с выдержками на экстремальных уровнях нагрузки (как с наложением нагрузки второй частоты, так и при отсутствии последней). Для структурных параметров Ша,, и. 4 0,2 относительный характер их изменения со временем сохраняется временные выдержки в большей мере интенсифицируют структурные изменения по сравнению с одночастотным и длительным статическим нагружениями. Определение этих структурных параметров по структурной характеристике dll хорошо согласуется с данными расчета по зависимостям (5.16)—(5.19). При этом следует отметить, что для А при больших долговечностях имеет место более сильно выраженная зависимость от времени. Однако надо иметь в виду, что принятый здесь метод экстраполяции dll на времена до 10 ч основан лишь на том, что зависимости (5.16)—(5.19) также предполагают монотонное изменение характеристик во времени, определяемых по механическим свойствам материала а0,2 и а - [c.199]

Одной из возможностей построенйя критерия длительной прочности анизотропного материала является установление (из экспериментов) вида функции f (t ) в условии (5.46). Следует отметить, что запись критерия прочности в форме (5.46) предполагает равномерное сужение поверхности длительной прочности с ростом времени Строго говоря, если учитывать различный механизм процесса разрушения материала при растяжении, сжатии, сдвиге и т. д., то следует ожидать, что деформация поверхности длительной прочности будет неодйнаковой в разных октантах пространства напряжений. В таком случае естественным путем использования критерия кратковременной прочности ДЛй оценки длительной прочности материала было бы вычисление компонентов тензоров прочности через характеристики длительной прочности при простейших деформациях. Именно такой прием рассматривается в работах К. В. Захарова, А. М. Скурды и др. Однако этот путь приводит к громоздким вычислениям и связан с экспериментальным определением большого числа констант кратковременной и длительной прочности материала. [c.160]

Прежде чем говорить о физических основаниях, придающих этой схеме реальность, отметим результаты, которые можно получить, исходя из нее. Если мы будем производить измерения через определенные заданные интервалы времени, то с вероятностной точки зрения эта схема оказывается схемой цепи Маркова. Действительно, так как ячейки соответствуют здесь максимально полно определенным состояниям, то вероятности перехода а следовательно, и вероятности исходов последующего опыта однозначно определяются исходом настоящего опыта. Так как коэффициенты р. удовлетворяют соотношению симметрии Pii, = Pki, то, как известно из теории цепей Маркова, существует стационарное распределение, представляемое равномерным распределением вероятностей между ячейками. Если мы будем считать, что все коэффициенты РгТс (что, как будет видно в 3, можно предположить без существенного сужения физической постановки задачи), то стационарное распределение вероятностей единственно кроме того, это стационарное распределение является предельным при любом начальном состоянии системы или при любом распределении вероятностей начальных состояний. Условие Pik является достаточным для того, чтобы выполнялся закон больших чисел, согласно которому, для любого заданного начального состояния, при многократном воспроизведении начального состояния частость осуществления заданной ячейки в опыте, проводимом в некоторый заданный, достаточно удаленный момент, будет иметь пределом вероятность осуществления этой ячейки при стацирнарном (т. е. равномерном) распределении. Если выполняется условие справедлива также обобщенная предельная теорема Ляпунова [31]. Согласно этой теореме, частость осуществления заданной ячейки в данном процессе, для любого заданного начального состояния, при возрастании числа последовательных во времени опытов будет иметь пределом среднюю вероятность осуществления этой ячейки для того же процесса или (ввиду существования предельного распределения) вероятность осуществления этой ячейки при стационарном распределении. Первый из этих результатов является некоторым аналогом появления — независимо от начального состояния — равномерного распределения вероятностей на поверхности заданной энергии после [c.139]

Если сравнивать характер уменьшения равномерного поперечного сужения (рис. 3, а) и сужения при окончательном разрушении (рис. 3, б), то видно, что интенсивность уменьшения со временем предельного равномерного сужения -фв ниже, чем остаточной пластичности особенно при малых ресурсах (до 10 ч). При долговечностях более 10 ч падение остаточной пластичности замедляется с увеличением времени нагружения. Причем так же, как и для других характеристик (ов, <7 2) интенсивность изменения пластичностей г 4 и г )в выше при нагружении с выдержками на экстремальных уровнях нагрузки (как с наложением нагрузки второй частоты, так и при отсутствии последней). Для структурных параметров 0,2 и Ло,а (рис. 4) относительный характер их изменения со временем сохраняется временные выдеря ки в большей мере интенсифицируют структурные изменения по сравнению с одночастотным и длительным статическим нагружением. Определение этих структурных параметров по структурной характеристике (111 хорошо согласуется с данными расчета по зависимостям (9) — (12). При этом следует отметить, что для при больпгих долговечностях имеет место более сильно выраженная зависи- [c.110]

АРЕОМЕТРИЯ, отдел метрологии, изучающий методы определения плотности (уд. в.) жидкостей по степени погружения плавающего в них тела. Приборы, к-рыми пользуется А. (ареометры, денсиметры, баркометры, ацетометры, сахарометры, спиртомеры и др.), снабжены шкалой, указывающей глубину их погрунсения в жидкость. Ареометры и другие подобные им приборы изготовляются обычно из стекла и представляют собой полое цилиндрич. тело (фиг. 1), расширенное в нижней части и суженное в верхней (шейка ареометра). В нижнем конце расширенной части в специальном резервуаре по.мещается балласт (дробь или ртуть), а верхняя суженная часть снабжается шкалой, имеющей равномерную или неравномерную градуировку. При погру- [c.453]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...