Насыщенный пар этилена

Свойства насыщенных паров этилена [c.623]

Таблица 2 Свойства насыщенных паров этилена [28J

На фиг. 21 и 22 приведены Т — -диаграммы для метана и этилена на фиг. 23 изображена г — lg/i-диаграмма для этана [11]. Свойства насыщенных паров метана, этилена, этана и пропана указаны соответственно в табл. 11-14 [8, 16, 12] 1. [c.622]

В зависимости от рода рабочего вещества, заключенного в термосистеме, манометрические термометры подразделяются на газовые, паровые и жидкостные. В газовых термометрах термосистема заполняется нейтральным по отношению к оболочке газом (например, азотом), в жидкостных — преимущественно ртутью и реже другими жидкостями (метиловым спиртом ИТ. п.). В паровых манометрических термометрах, называемых также парожидкостными, термосистема заполняется жидкостью с низкой температурой кипения (например, хлористым этилом, хлористым метилом и т. п.). При этом объем термобаллона частично заполняется жидкостью, а частично насыщенным паром этой жидкости. [c.53]

По полученным на установке экспериментальным данным в системе метан—этилен построены диаграммы в координатах давление-состав и состав пара—состав жидкости при постоянной температуре. Правильность графической интерполяции на участке от точки, соответствующей давлению насыщения чистого этилена на оси ординат, до первой экспериментальной точки на кривой точек росы на начальном участке пограничной кривой была проверена расчетом термодинамической совместимости данных по составам равновесно-сосуществующих фаз [9]. [c.59]

Комплексное исследование свойств этилена в состоянии фазового равновесия выполнено в Киевском технологическом институте легкой промышленности. Экспериментальные данные о давлении насыщенного пара представлены в работе [20]. Авторы этой работы измеряли давление О-образным ртутным ма- [c.36]

Прн температурах 104—158 К ввиду отсутствия экспериментальных данных о плотности насыщенного пара использованы И значений q", найденных экстраполяцией кривой z" = f p,) в точку z"= при Рб = 0 Такая экстраполяция допустима, поскольку для этилена при 7=104 К / s = 0,00012 МПа, и газ при столь низком давлении почти не отличается от идеального Значения давления насыщенного пара для всех точек на кривой насыщения, включенных в массив исходных данных, рассчитаны по уравнению кривой упругости, приведенному ниже. [c.59]

В таблицах и диаграммах приняты давление насыщенного пара этилена — по [Л. 43], вязкость жидкости— по [Л. 19], вязкость таза—по [Л. 38], теплоемкость — по [Л. М], удельный вес газа и Ж1идк0сти — по [Л. 34], скрытая теплота иопарения — по [Л. 40]. Для этилена можно использовать уравнение состояния по данным [Л. 101]. [c.110]

Данные о давлении насыщенного пара этилена Хеннинг и сотрудники опубликовали в работах [75, 120], причем в [120] при-редено лишь уравнение и значения р при круглых Т с шагом в 1 К в интервале 123—173 К- [c.35]

Специфической особенностью утилизации тепловых ВЭР нефтехимического производства, образующихся в виде тепла продукционных потоков, является то, что затраты на охлаждение этих потоков относятся на основное производство независимо от того, используется это тепло или нет. Так, охлаждение пирогаза в производстве этилена, контактного газа в производстве мономеров для синтетических каучуков, парогазовой смеси реакторов прямой гидратации синтетического спирта и т. п. диктуется технологическими условиями. В большинстве случаев охлаждение этих потоков в котлах-утилизаторах с выработкой насыщенного пара давлением 0,5—1,5 МПа экономически более целесообразно, чем охлаждение их проточной или оборотной водой, даже без учета использования вырабатываемого при этом пара. Для таких производств затраты на получение утилизационного пара принимаются равными нулю, так как затраты на сооружение и обслуживание котлов-утилизаторов, выполняющих роль охладителей продуктовых потоков, относятся на основное производство. [c.294]

В работе [130] использован неразгруженный от воздействия внутреннего давления толстостенный стальной пьезометр, размещенный в масляном термостате. Погрешность измерения температуры составляла 0,02 К, точность измерения давления с помощью поршневого манометра, калиброванного по давлению насыщенного пара двуокиси углерода при температуре таяния льда, в [130] не указана. Массу этилена авторы [130] определяли взвешиванием заправочной емкости до и после запуска этилена в пьезометр, охлаждаемый жидким азотом. Погрешность измерения массы составляла 5-10- г, погрешность измерения объема пьезометра — 0,05 см . По данным масс-спектрометрического анализа исследованный этилен содержал примеси 0,12 % азота и 0,2 % других газов (Нг, Ог, СзНе, С4Н8). Уолтерс и соавторы [130] оценили погрешность полученных ими данных в 0,25 % и привели, помимо 164 опытных точек, упомянутых в табл. 1.1, 32 точки, найденные экстраполяцией экспериментальных данных. [c.11]

Термодинамические свойства этилена на линиях равновесия фаз псследовали многие авторы. Наибольшее число экспериментальных данных относится к давлению насыщенного пара. акже хорошо исследованы параметры характерных точек (Тройной и критической), достаточно надежно определена нор- [c.31]

Экспериментальная установка Бриттона [39] отличалась наличием в измерительном сосуде кварцевой спирали с поплавком, позволявшими помимо давления насыщенного пара измерять его плотность. Однако эта особенность установки не была использована при исследовании этилена, для которого измерены только значения ра. Для измерений Бриттон применил дополнительно прокалиброванный пружинный манометр и платино-рый термометр, калиброванный по точкам плавления и кипения воды, четыреххлористого углерода, ртути, хлорбензола и хлороформа. В [39] нет сведений о чистоте исследованного этилена и [c.35]

Часто исследования давления насыщенного пара связаны с определением параметров характерных точек тройной точки, нормальной точки кипения и критической точки. Действительно, температуру тройной точки (табл. 1.9) в [49, 111, 125] получили на основании измерений на кривых фазового равновесия жидкость— кристалл и жидкость — пар. Маасс и Райт [90], Иген и Кэмп [65] и Эйкен и Хаук [67] специально определяли температуру тройной точки, подводя тепло к трем сосуществующим фазам. Дэвис и соавторы [56] измеряли давление насыщенного пара некоторых смесей при температурах тройных точек криптона и этилена. Они использовали в качестве термостатирующей среды этилен высокой чистоты, примеси в котором масс-спектрометром не были обнаружены. Температуру тройной точки эти- [c.38]

Коэффициенты 6г уравнения определяются по опытным данным методом наименьших квадратов с помощью ЭЦВМ. В минимизируемый функционал для этилена были включены, помимо р, V, Г-данных, значения второго вириального коэффициента бь производных (< р/<3у)г и др1дТ) , а также слагаемое, обеспечивающее удовлетворение правилу Максвелла. При этом функционал имеет достаточно простой вид [25], что позволяет избежать решения нелинейной задачи. Использование значений б и производных позволяет повысить надежность расчета калорических свойств, а удовлетворение правилу Максвелла позволяет определить значения давления насыщенного пара по единому уравнению состояния без привлечения независимого уравнения кривой упругости. [c.50]

Теплоф изические свойспва этилена в состоянии насыщения приведены в табл. 2-1230, а теплофизические свойства перегретого пара (газа) и ненасыщенной жидкости— в табл. 2-240— 2-Й51. [c.110]

Жаростойкие стали применяются в оборудовании по переработке нефти (печи для нагрева сырой нефти, промежуточных продуктов каталитического дегидрирования или установки изомеризации, обессеривания и получения водорода, в нефтехимии) и для высокотемпературных химических производств. Получение этилена из насыщенных низших углеводородов требует температур от 650° до 800° С, а для производства его из тяжелых углеводородов путем разложения их перегретым паром (930° С) необходима температура 670° С. Получение водорода из насыщенных углеводородов или из природного газа путем каталитического разложения водяным паром протекает при температуре между 750° и 980° С. Для этих температур применяются хромоникелевые стали 25-12, а для еще более высоких (до 1000° С)—стали 25-20. Иногда наблюдаются повреждения от выделений о-фазы, происходящих в пределах 600°—780° С. Так как образование этой фазы устраняется благодаря добавкам никеля, марганца, азота и углерода, то литейные сплавы (например 25—20) с повышенным содержанием углерода менее подвержены коррозии. Прокатные стали с содержанием никеля 25% нечувствительны также и в области температуры обра зования о-фазы. Присутствие кремния (2,5%) в хромоникелевой стали 25-20 (AISI 314) благоприятствует образованию о-фазы (по сравнению со сталью AISI310, не содержащей кремния), и в области ускоренного ее образования (700—780° С) ведет к повреждениям, которые не наблюдаются при высоких рабочих температурах [470]. [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...