Линии предельных напряжений

Уравнение линии предельных напряжений ЕЫ (рис. XII. 15) для детали получит вид [c.319]

Формула (15.21) получена для циклов с положительными средними напряжениями (а 0) для циклов с отрицательными (сжимающими) средними напряжениями (а <0) следует полагать 1 у = 0, т. е. исходить из предположения о том, что в зоне сжатия линия предельных напряжений параллельна оси абсцисс. [c.563]

Диаграммы разрушения, построенные для разных значений показаны на рис, 29,8 линиями 1. Максимумы этих диаграмм ложатся на линию предельных напряжений 2. [c.255]

Уравнение (10) означает, что линия предельных напряжений для детали с концентратором напряжений в упругой области параллельна соответствующей линии для гладких деталей. Эта упругая область, как и ранее, ограничена характеристиками Ra и Rb, которые можно определить из уравнений (8). [c.50]

Таким образом, линия предельных напряжений в области R>Ra вплоть до линии предела текучести при растяжении гладкого образца параллельна оси От- [c.50]

Из усталостных испытаний болтов известно, что линия предельных напряжений для болта в координатах может быть выражена [c.478]

Уравнение линии предельных напряжений при асимметричном цикле имеет вид [c.497]

При несимметричном цикле. На диаграмме предельных напряжений, перестроенной с учетом влияния концентрации напряжений и масштабного фактора на предел выносливости (рис. 15), циклу со средним напряжением От И амплитудой соответствует точка М. Если она расположена ниже линии предельных напряжений, запас прочности Пд больше единицы. Величину п, надо определять исходя из конкретных особенностей работы детали. [c.29]

Если принято, что линия предельных напряжений — прямая, проходящая через точки (0 a i) симметричного и (сто/г О о) пульсационного циклов, то максимальное напряжение цикла [c.127]

Далее опыт повторяют при другом среднем напряжении в результате получают еще одну точку диаграммы (М). По точкам А, N, М проводят линию предельных напряжений. [c.127]

Линия предельных напряжений, построенная в координатах есть прямая, проходящая через две точки Д и В с координатами (0 a i) [c.171]

Уравнение линии предельных напряжений для детали примет вид [c.172]

Величину 0 .д (ординату точки N) найдем в результате совместного решения уравнений линии AN (линии предельных напряжений для детали) и луча OiV, т. е. [c.172]

Ларсена — Миллера параметрическая зависимость 196 Линии предельных напряжений 171 [c.483]

Если абсциссу и ординату каждой точки линии предельных напряжений разделить на величину коэффициента запаса прочности ([п]), получится линия допускаемых напряженных состояний. Для различных [п] такие линии показаны на рис. 9.3. Допустим, что для материала рассчитываемой детали имеются кривые, подобные изображенным на рис. 9.3, тогда для оценки опасности исследуемого напряженного состояния достаточно нанести на диаграмму точку, абсцисса и ордината которой (в принятом масштабе) равны [c.374]

На основании имеющихся экспериментальных данных можно считать, что линия предельных напряжений представляет собой весьма пологую кривую, которую без большой погрешности можно заменить прямой, как показано на рис. 9.4. Для построения этой прямой достаточно знать лишь две найденные экспериментально [c.374]

Он отсекает на линии предельных напряжений ординату (атах) , и запас прочности составит [c.373]

Если на диаграмме предельных напряжений в координатах От—Стаж (см. рис. 8, а) принять за линию предельных напряжений прямую, проходящую че- [c.71]

Уравнение линии предельных напряжений ЕМ (см. рис. ХП.15) дл детали получит вид [c.280]

Нижняя часть диаграммы предельных напряжений, охватывающая область сжимающих средних напряжений цикла, для пластичных металлов симметрична относительно области растяжения. У хрупких материалов, например чугунов, различно ведущих себя в отношении напряжений растяжения и сжатия, такой симметрии не существует. Линия предельных напряжений у [c.143]

Без построения нулевой линии предельные напряжения и определяются (с помощью круга инерции) следующим образом [c.83]

Диаграммы предельных напряжений для основных видов сварных соединений с максимальными остаточными напряжениями показаны на рис. 1. Они построены по данным усталостных испытаний сварных образцов сечением 200 х 30 мм. При таком сечении образцов остаточные напряжения проявляют свое влияние в полной мере. База испытаний составляла 10 циклов. Критерием разрушения служила начальная стадия развития усталостной трещины. Верхние части кривых 1—6 отсечены допускаемым уровнем напряжений по условиям статического нагружения. В рассматриваемых границах линии предельных напряжений сварных соединений наклонены под углом 45° к оси абсцисс. Это указывает на то, что предельные амплитуды сго практически не зависят от среднего напряжения [c.115]

Координаты точки пересечения М проведенного луча с линией А В изображают в масштабе диаграммы предельные напряжения (от пр и Стд пр) цикла с заданным коэффициентом асимметрии R. Предел выносливости для данного цикла определяется суммой координат точки М. [c.257]

Особенно резко влияние средних сжимающих напряжений на предельную амплитуду выражено у хрупких материалов (например, у чугуна). Линия предельных напряжений у чугуна в области средних растягивающих напряжений близка к прямой, соединяющей точки с координатами (0 t i) и (Овр, Овр)- В области средних сжимающих напряжений предельные амплитуды значительно увеличиваются. [c.127]

I — сталь 45ХН (обработка т. в. ч,) 2 — сталь 20Х2Н4А (цементация) 3—сталь Ш.Х15 (закалка и низкий отпуск). Жирные линии — предельные напряжения при А/=10 циклах тонкие линии — при Л = 10 циклах [c.329]

На рис. 189, а представлена ехема диаграмм Смита. Кривая предельных напряжений Од апроксимирована линией АВС, наклонный участок АВ которой соединяет точки а 1 (предел выносливости симметричного цикла) и а (предел прочности), а горизонтальный участок ВС соответствует пределу текучести Оо.з- Точка 1 представляет произвольный цикл с максимальным напряжением 01, средним и с коэффициентом асимметрии г -1. Штриховая линия аЬ, проведенная через точки 1 и О, изображает одинаково опасные максимальные напряжения циклов того же уровня с различными значениями г. Для точки I эквивалентное по повреждающему действию напряжение ст, приведенное к г = -1 (точка а), находится из соотношения [c.311]

Соединяем линиями все точки, изображающие максимальные и минимальные предельные напряжения циклов. Оче-ВИД1Ю правая крайняя точка диаграммы (точка D) соответствует циклу, при котором СТмакс = [c.598]

Испытаем теперь образец при каком-нибудь двухосном напряженном состоянии, например при таком, чтобы напряжение а,, увеличиваясь, все время было в два раза больше напряжения Oj. При каких-то значениях этих напряжений, например а, и произойдет разрушение или наступит текучесть материала. Нанесем на диаграмму точку , координаты которой равны o lu ч 2и- Проделав опыты при других соотношениях между главными напряжениями, нанеся на диаграмму соответствующие точки и соединив их между собой, получим некоторую линию KF AB, которую назовем. диаграммой предельных напряжений. Очевидно, что для изотропных материалов линия аа есть ось симметрии этой диаграммы, так что достаточно построить одну половину диаграммы предельных напряжений EFK или САВ. [c.224]

Изобразим условие (VIII.5) на диа1рамме предельных напряжений. При двухосном растяжении наименьшее напряжение Оз равно нулю, поэтому в I и III квадрантах третья гипотеза совпадает с первой—линии F2, 2А Л 4 и 4В (рис. VIII.7, б). [c.229]

Сравнивая диаграмму предельных напряжений по третьей гипотезе (прямые СА и АВ на рис. VIII.6) с результатами опытов для пластичных материалов, видим, что третья гипотеза в общем удовлетворительно характеризует сопротивление этих материалов пластическим деформациям, во всяком случае значительно правильнее, чем первая гипотеза (линии СЕ и В ). [c.229]

При т = 1 гипотеза прочности Мора совпадает с третьей гипотезой. На диаграмме предельных напряжений гипотеза Мора в 1 квадранте совпадает с первой и третьей гипотезами прочности (линии F и СА на рис. VIII.3), а в IV квадранте дает зависимость между предельными значениями напряжений о,ц и Озц в виде прямой АВ. Как видим, для хрупких материалов гипотеза Мора дает удовлетворительные результаты, хотя и приводит к завышенным размерам сечений. Наилучшие результаты дает теория Мора при О >0 и Оз<0. [c.232]

Так как для пластичных материалов опасным напряжением является также предел текучести Оу, то на диаграмме наносится горизонтальная линия KL, ордината которой равна Оу. (Для пластичных материалов, диаграмма растяжения которых не имеет площадки текучести, роль Су играет условный предел текучести ао, 2-) Следовательно, диаграмма предельных напряжений окончательно имеет вид APKL. [c.312]

Кроме диаграмм предельных напряжений цикла для оценки влияния среднего напряжения цикла строят диаграммы предельных амплитуд цикла (диаграмма Хэйга) (рис. 57), которые характеризуют зависимость между значениями предельных амплитуд и амплитуд цикла Оа- В результате получают траничную линию амплитуд напряжений цикла, точка пересечения с которой с осью ординат (а, - 0) дает значение предела выносливости при знакопеременном напряжении, а на пересечении с осью абсцисс (сТа = 0) получается ква-зистатическое временное сопротивление Ов. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...