Свойства, допустимый разброс

Решение. В задачу расчета рассматриваемого технологического процесса входит определение ряда внешних параметров, обеспечивающих наибольшую производительность линии непрерывного производства при допустимом разбросе свойств материала по сечению готового изделия, а также при допустимой точности его размеров. К таким параметрам относится диаметр заготовки, производимой червячным прессом, скорость шприцевания и распределение температур по зонам вулканизации непрерывной установки. [c.212]

Циклическое изменение те.мпературы в процессе нагружения оказывает существенное влияние на деформационные свойства материала. При этом даже в нулевом полуцикле ход кривой деформирования в общем случае зависит не только от текущего значения температуры, но и от ее величины в предшествующие моменты времени. Однако для ряда практически важных случаев неизотермического нагружения, характеризующихся плавным изменением нагрузки и температуры, как показано в работах [1, 3], такая зависимость с допустимой для инженерных расчетов точностью и в связи с естественным разбросом экспериментальных данных может не учитываться и в качестве определяющих соотношений могут использоваться уравнения деформационной теории пластичности, связывающие конечные величины напряжений, деформаций и температуры. Для нулевого полуцикла принятие таких допущений эквивалентно гипотезе существовании поверхности неизотермического нагружения в координатах напряжение, деформация, температура. Использование этой гипотезы при циклическом нагружении связано с введением дополнительных предположений относительно выбора параметра, определяющего начало отсчета напряжений и деформаций при построении поверхности неизотермического нагружения в полуцикле. [c.115]

Однородность качественных показателей партии металла и допустимые пределы разброса свойств от партии к партии. [c.416]

Как видно из рис. 88 и 89, инструменты с вакуумно-плазменными покрытиями обеспечивают несколько большее повышение стойкости монолитно-твердосплавных сверл и концевых фрез по сравнению с покрытиями ГТ. Очевидно, это связано с несколько большей допустимой толщиной вакуумно-плазменных покрытий по сравнению с покрытиями ГТ и уменьшением критериев изнашивания последних. Было проведено также исследование вариационных разбросов стойкости сверл и фрез с покрытиями. При-этом установлено значительное повышение стабильности их режущих свойств по сравнению с инструментом без покрытия. [c.157]

Приведенные выше формулы абсолютно справедливы лишь для незначительных величин деформаций A/i, L, аф и, строго говоря, требуют уточнения при больших деформациях пластмассовых (например, из пенопласта) амортизаторов. Однако вследствие того, что при существующем уровне технологии изготовления пластмасс и их исходные механические свойства имеют существенный разброс, превышающий иногда 15%, использование указанных формул возможно во всех случаях. При этом ошибка будет в пределах 3—5%, что вполне допустимо. [c.176]

Анализ границы устойчивости, приведенной на рис. 7.4, показывает, что условия устойчивости существенно ограничивают коэффициент усиления регулятора кр давления в камере сгорания, при этом допустимые значения кр увеличиваются при увеличении Г1. Граница устойчивости относится к некоторому номинальному, расчетному ЖРД. В действительности из-за естественного разброса характеристик отдельных агрегатов каждый экземпляр ЖРД имеет свои собственные свойства, а значит — собственные частотные характеристики и собственную границу устойчивости. Таким образом, в действительности граница устойчивости для каждого типа ЖРД является некоторой средней кривой 1, а кривые для ряда отдельных ЖРД образуют поле разброса границ устойчивости, ширина которого зависит от допусков на параметры агрегатов ЖРД. Среднюю расчетную кривую 1 можно считать кривой математического ожидания (т. е. наиболее вероятной границей устойчивости). Границы 2 поля разброса определяются дисперсией динамических характеристик ЖРД. [c.255]

В число характеристик свойств жаропрочных сплавов, регламентируемых техническими условиями, как правило, включают лишь минимальные значения пределов прочности, текучести, удлинения, сужения при комнатной и повышенной температуре, ударной вязкости, времени до разрушения при заданных температуре и напряжении, а также пределы изменения твердости. Если значения характеристик механических свойств при скорости растяжения 0,03-0,05 мм/мм в минуту и длительной прочности при максимально допустимой температуре применения металла удовлетворяют требованиям технических условий, то обычно предполагают, что значения всех остальных свойств сплава попадают в полосу разброса, определенную при исследовании его свойств. Однако в ряде случаев это может не иметь места. [c.537]

В принципе выполнение требований по обеспечению определенного уровня упрочнения деталей, как правило, не вызывает затруднений, так как для используемых сталей и сплавов технологические режимы термической обработки в достаточной мере отработаны, опробованы и являются, по существу, стандартными. Поскольку для деталей приборов дополнительно предусмотрено сокращение интервала допустимого разброса свойств, выполнение указанных требований усложняется, особенно из-за различного исходного состояния постазляемых материалов, разнотипности используемого термического оборудования и ряда других факторов. [c.682]

Наблюдение за изнашиванием одноименных деталей одной партии в одинаковых машинах показало, что износ деталей носит ярко выраженный случайный характер, обусловленный вероятностной природой контакта шероховатых поверхностей, разбросом свойств конструкционных и смазочных материалов в пределах норм технических условий и размеров деталей в пределах допусков на изготовление, широким спектром эксплуатационных нагрузок, скоростей, условий работы (колебания мощности машины, сопротивления рабочей среды, рельеф дороги и т.п.). Поэтому наиболее характерен случай, когда плотность вероятности распределения скорости изнашивания /(у) подчиняется нормал1>ному закону. В этом случае срок службы Т пары трения при предельно допустимом износе [U является функцией случайного аргумента у, т.е. [c.82]

Термопарыиз вольфрама и рения и их сплавов (ТВР) наиболее широко распространены. Они применимы только в нейтральной и водородной среде или вакууме. При наличии кислорода электроды окисляются уже при 600 °С. Насыщение углеродом нежелательно, так как образование карбидов вольфрама существенно искажает термоэлектрическую характеристику. В СССР нормализованы стандартом вольфрамрениевые термоэлектроды с содержанием рения 20 и 5 %. В совокупности они образуют термопару ТВР 5/20. Обусловленный технологическими трудностями разброс в значении термоэлектрических свойств термоэлектродов привел к необходимости создания трех номинальных статических характеристик (табл. 8.25—8.27). Они различаются допустимым отклонением в показаниях ПТ (табл. 8.29). Для диапазона температур от 1800 до 2500 С номинальная статическая характеристика ТВР 5/20 приведена в табл. 8.28, однако для этой области температур нет достаточного метрологического обеспечения. Из-за высокого содержания в вольфрам-рениевых сплавах примесей различные партии термоэлектродов значительно отличаются по термоЭДС, хотя в пределах каждой из партий термоЭДС может быть вполне стабильна. [c.261]

Как видно из кривых на рис. 13, 14, минимальная деформация при растяжении графита составляла 0,5%. Учитывая большой разброс прочностных свойств графита, принимаем для температуры 2200°С допустимую величину деформации 0,3%. Результаты расче- [c.54]

Сплавы, предназначенные для получения полуфабрикатов обработкой давлением, как правило, обладают очень невысокими литейными свойствами, особенно по трещиноустойчивости и склонности к зональной ликвации. Казалось бы, что это не должно приносить больших осложнений при получении из таких сплавов слитков, являющихся отливками простейшей конфигурации. Однако в слитке необходимо иметь значительно более здоровый металл, чем в фасонной отливке. Если в последней допустима в некотором количестве усадочная пористость, рыхлота, иногда небольшие раковины, неметаллические включения и окисные плены, макроликвационная неоднородность, наличие зон с разным размером зерна, то в слитке подобные пороки неизбежно обнаруживаются в ходе пластического деформирования появляются трещины, расслой металла, разный размер зерна в полуфабрикатах после рекристаллизациониого отжига, сильный разброс [c.127]

При электроосаждении из растворов аквокатионов в условиях высокой катодной эффективности начало горизонтального роста осадка является довольно резким. Катоды имеют разброс локальных плотностей тока и покрытие образующееся на участках с высокой плотностью тока, превосходящей допустимый предел, становится рыхлым, окрашенным в темный цвет и шероховатым. Такие покрытия называют пригорелыми и их защитные противокор-розиоиные свойства понижаются. В ваннах, работающих в области низких значений pH, сталкиваются с трудностью, обусловленной тем, что значительная часть приложенного тока идет на восстановление воды. При этом pH на катоде повышается и в результате происходит осаждение нерастворимых гидроокисей и внедрение их в покрытие. В комплексных цианистых гальванических ваннах начало пригорания выражено менее резко. Обычно одновременно происходит интенсивный разряд водорода и по мере повышения плотности тока не наблюдается резко выраженной предельной величины этой характеристики для разряда металла. Добавки определенных ингредиентов замедляют вертикальный рост и сдвигают переход от горизонтального роста осадка к вертикальному росту в область более высоких плотностей тока. Тем не менее все гальванические покрытия обнаруживают признаки ухудшения свойств в том случае, если ванна, в которой они были получены, работала при достаточно высоких плотностях тока. [c.345]

Номинальная (допустимая) глубина регулирования Р доп должна быть меньше, чем предельное значение й, по крайней мере на 20. .. 25 %, что обусловлено необходимостью учета температурного диапазона эксплуатации, разбросов характеристик свойств самого топлива (например, для одного из отечественных топлив уровень давления, разделяющий границу зоны обычного горения от зоны с обратной зависимостью, характеризуется повышенным разбросом (2. .. 2,5 МПа), связанным, по-видимому, с особенностями механизма горения и рядом других факторов). Следовательно, на основе уже созданных составов нельзя рассчитывать на достижение в двигательной установке номинальной глубины регулирования более 2. Таким образом, чтобы реализовать ЭУТТ, например, с Р = 10, потребовалось бы разработать топливо с уменьшением скорости горения больше чем в 12 - 15 раз Все изложенное о возможном механизме образования обратной зависимости свидетельствует, что такого диапазона невозможно достичь. [c.74]

Но эти нормативы используют традиционные методы и не учитывают в полной мере сочетания различных факторов, статистического разброса механических свойств труб и сварных соединений, параметров формы, начальной дефектности и возможности ее роста. Так, в нормативных материалах указываются допустимые параметры овализации концов труб, разнотолщинности, дефекты в сварных соединен>1ях, но отсутствуют методы, позволяющие оценить эти дефекты в расчетах на прочность и надежность, особенно с учетом фактора времени. Кроме того, в них отсутствует сама постановка задачи оценки надежности линейного сооружения на стадии проектирования с учетом указанных допустимых дефектов и их сочетаний, а также прогноза срока служ- [c.13]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...