Инвариант статический второй

Статический, первый, второй. .. инвариант. Интегральные. .. инварианты. [c.26]

Если главный вектор системы равен нулю, то вторым инвариантом является её главный момент относительно любого центра. 2. Статическими инвариантами являются главный вектор системы сил, не зависящей от выбора центра приведения, и момент динамы. [c.26]

Таким образом, скалярное произведение главного момента <а главный вектор не зависит от выбора центра приведения. Чтобы отметить независимость этого произведения от выбора центра приведения, его называют первым инвариантом совокупности сил или первым статическим инвариантом. Вторым независимым статическим инвариантом совокупности сил является сама численная величина V главного вектора. [c.65]

Аналитическое выражение главного вектора V (второй статический инвариант) будет [c.69]

Главный момент системы сил зависит от выбора центра приведения. Зависимость между главными моментами сил, приложенных к твердому телу, относительно двух различных центров приведения определяется формулой (5). Из этой формулы следует, что скалярное произведение главного момента и главного вектора системы сил не зависит от выбора центра приведения. Это произведение называют вторым статическим инвариантом [c.136]

Теорема. Если второй статический инвариант отличен от нуля, то систему сил можно привести к динаме. [c.136]

Однако вектор центробежного момента инерции в рассмотренной эквивалентной системе статических моментов в двух плоскостях исправления не содержится, а поэтому проверка по второму инварианту отпадает. [c.64]

Проверим правильность полученных соотношении (51) только по второму инварианту неуравновешенности (46), так как статический момент остался без изменения. [c.66]

Вторым статическим инвариантом называется скалярное произведение главного вектора на главный момент [c.110]

В линейной теории упругости, напомним, распространен вариант полуобратного метода, в котором исходным этапом служит задание статически возможного, иначе говоря, удовлетворяющего уравнениям статики в объеме и на поверхности, напряженного состояния. Далее проверяется, что это состояние согласуется с уравнениями Бельтрами — Мичелла этим гарантируется, что линейный тензор деформации, вычисляемый по принятому тензору напряжений, допускает определение вектора перемещения и. Перенесение этого приема в нелинейную теорию затруднено тем, что обращение уравнения состояния — разыскание меры деформации по тензору напряжений из нелинейного уравнения состояния практически неосуществимо (И, 8) и неоднозначно. Аналог уравнений Бельтрами —Мичелла в нелинейной теории может быть использован лишь в исключительных случаях ( 17). Поэтому вторым вариантом полуобратного метода здесь может служить исходное задание меры деформации, удовлетворяющее условиям обращения в нуль тензора Риччи (П1.10.21). По этой мере и по уравнению состояния составляется тензор напряжений. Он должен быть статически возможным его дивергенция должна быть нулем, если не учитываются массовые силы, а по его произведению на вектор нормали определяются поверхностные силы. Конечно, нет оснований ожидать, что такая процедура не потребует при выполнении уравнений статики в объеме конкретизации задания коэффициентов определяющего уравнения, как функций инвариантов меры деформаций (скажем, коэффициентов фг(/1, 2, /з) в (4.3.4)). Значит и формы представления поверхностных сил зависят от выражений этих коэффициентов, иначе говоря, их нельзя представить в единой записи, независящей от того, какой принят закон зависимости удельной потенциальной энергии э(/,, /2, /3) от ее аргументов. [c.135]

Во-вторых, следует выбратб критическое состояние, при котором решение о напряженно-деформированном состоянии по мере роста нагрузки Р должно бьггь остановлено для определения Р . Это критическое состояние может быть установлено только с привлечением опытных данных, полученных на простейших сварных соединениях с обработкой результатов испьгганий с помощью ЭВМ путем решения упругопластических задач. Анализ условий разрущения сварных соединений усложняется тем, что заранее неизвестно направление движения трещины. Поэтому наиболее перспективными представляются критерии разрушения, не связанные с ориентацией концентратора напряжения, а, опирающийся на инварианты НДС, усредненные по объему некоторой локальной вьюоконапряженной зоны. С целью формулировки и экспериментальной проверки таких критериев для статического и циклического напряжения в работе [ 129] предлагается методика испытания и моделирования серии образцов, имитирующих различные схемы нагружения характерных зон сварных соединений (рис. 11.3.1). [c.422]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...