Давление безразмерное

Перейдем, далее, к определению движения газа во всей области за ударной волной. Введем вместо скорости v, плотности р газа и квадрата с = ур/р скорости звука в нем (который заменит собой переменную р — давление) безразмерные переменные V, G, Z, определив их посредством ) [c.560]

Рис. 6. Значения расчетных коэффициентов для оиределения относительной чувствительности статических опор (а) и графики ее изменения в зависимости от величин рабочего давления, безразмерной площади камеры усилителя и его суммарного зазора (б)

Удельное давление - безразмерная величина, равная отношению давления к напряжению, характеризующему пластическое состояние металла (пределу текучести или напряжению пластического сдвига) [c.216]

Так, если при х=0,2 местное отношение давлений е,= =р1/рог 0,16/0,225 0,71 и соответственно этому давлению безразмерная скорость Я=ш/акр=0,6, то при х=0,6 е,=0,15/0,155=0,97 и А,=0,1 (ш — скорость потока — критическая скорость). [c.132]

В формуле (5.24) х ж ъ выражены в размерных единицах, а й = 60 — это расстояние между пластинами, выраженное в тех же единицах. Следовательно, для заданных геометрии и градиента давления безразмерный поток есть [c.190]

В заключение вычислим падение давления. Безразмерный параметр Р, содержащий градиент давления, легко находится из уравнения (16-24) приН = 1 [c.340]

Обеспеченность нагрузки во Безразмерные ординаты эпюр мгно РЦ) венных давлений, Безразмерные отметки г/Н точек приложения ординат эпюры к откосу относительно статического уровня воды [c.532]

Здесь штрихом обозначена производная по х, р — безразмерная функция давления, — безразмерная постоянная в коэффициенте теплопроводности. Постоянная Ко для задачи о поршне и о разлете теплопроводного газа в вакуум в случае граничного условия (4.16) определяется формулой вида [c.139]

Давление безразмерное 275 Давления коэффициент 281, 422, 423, 500 [c.601]

Силу N (рис. 1.2.12), действующую на данное тело со стороны опоры перпендикулярно к его поверхности, называют силой нормальной реакции, а силу Р , действующую со стороны тела на опору,— силой нормального давления. Безразмерный коэффициент пропорциональности ко называется коэффициентом трения покоя. Он зависит от материала соприкасающихся тел, от качества обработки соприкасающихся поверхностей, наличия между ними инородных веществ и многих других факторов. Значения коэффициентов трения покоя получают экспериментальным путем. [c.58]

В координатах г1)тоо—Ф теоретическая характеристика безразмерное давление — безразмерный расход представляет собой прямую линию АВ, которая имеет начальную ординату, равную единице, и образует с осью ординат угол, равный Рг (фиг. 7. 63). Построим теперь на этом же графике треугольник скоростей, разделив предварительно все скорости на окружную скорость лопатки ыг. В этом случае получим [c.484]

Наличие влияния диаметра означает, что коэффициент трения зависит не только от числа Рейнольдса, а также и от некоторых других безразмерных критериев. Такой критерий можно получить лишь при помощи введения еще одного параметра, кроме диаметра трубы, скорости, плотности, вязкости и перепада давления очевидно, в качестве такого параметра следует выбрать естественное время. Действительно, в настоящее время общепризнано, что снижение сопротивления связано некоторым образом с упругими свойствами жидкости. [c.283]

Как правило, статическое давление постоянно по сечению, поэтому вместо брп.ср можно применять безразмерную величину динамического давления [c.18]

Рис. 1.42. Поле безразмерных динамических давлений в различных сечениях за коленами

Рис. 3.3. Поля безразмерных динамических давлений за решетками с различными коэффициентами сопротивления р [128]

Как уже отмечалось (см. гл. 4) потерями давления в сечениях перед решеткой и за ней можно пренебречь по сравнению с потерями в решетке, г. е. жидкость в этих областях можно считать идеальной (невязкой) и учитывать только потерн давления и нарушения потока, обусловленные решеткой. Безразмерная потеря давления в решетке в данном случае выражается через нормальную составляющую скорости [c.122]

Коэффициент зависит, в свою очередь, от геометрических параметров этого устройства. На степень выравнивания потока влияет именно безразмерная величина (коэффициент) сопротивления распределительного устройства, а не абсолютная величина сопротивления, выражающегося в размерных величинах. Следовательно, степень выравнивания не зависит в отдельности ни от скорости потока ни от его плотности, давления, вязкости или других физических свойств жидкости, поскольку и коэффициент сопротивления не зависит от этих параметров в отдельности. Физические свойства могут влиять на степень выравнивания потока только в тех пределах, в которых при этом меняется число Ке, если только оно оказывает влияние на коэффициент сопротивления. Как правило, в промышленных аппаратах это влияние очень невелико, и им можно пренебречь. [c.154]

Результаты измерений статических давлений также представляли в безразмерных величинах [c.161]

Рис. 5.7.7. Изменение па начальной стадии радиуса первоначально равновесного парового пузырька в воде (а = 8,9 мм, р 0,167 бар) из-за равномерного по времени повышения давления жидкости с р до = 1 бар, изображаемого прямой линией (по оси абсцисс отложено безразмерное время

Преобразуем уравнения движения вязкой несжимаемой жидкости к безразмерному виду введением в уравнения безразмерных величин как независимых переменных, так и искомых. Для независимых переменных, имеющих размерность длины, выберем характерную длину /, или масштаб длин. Для тела в форме шара в качестве масштаба длин можно взять радиус шара. Для крыла самолета за характерную длину обычно выбирают среднюю хорду крыла, являющуюся его характерной шириной. В качестве масштаба времени возьмем Т, для скоростей — К, давления — Р. Постоянные величины сами являются для себя масштабами. [c.578]

Если работа воспламенителя на сжатом воздухе А = 1,4, а безразмерная скорость Xg= 1,0, то А = 0,07, q= 1,01. Давление Р в [c.343]

L, I - размерная и безразмерная координаты начала области испарения р - давление [c.4]

Режим постоянного расхода охладителя - когда независимо от сопротивления пористой стенки заданный расход G через нее поддерживается постоянным. В этом случае возникает необходимость расчета перепада давлений на стенке, который может изменяться при перемещении области испарения внутри ее. Для этх>го выражение (6.38) удобно записать в безразмерном виде [c.143]

Режим постоянного перепада давлений Ра — Pi - тогда при изменении положения области испарения внутри пористой стенки изменяется величина G удельного массового расхода охладителя. Для ее расчета уравнение (6.38) удобно привести к безразмерному виду [c.143]

Здесь g = G/Gj - искомая величина безразмерного расхода G, = (р, p )jav S -нормирующая величина расхода, равная расходу жидкостного охладителя под действием заданного перепада давлений р, - р, в вязкостном режиме течения. [c.143]

Рис. 6.10. Влияние давления окружающей среды р, на зависимость безразмерного расхода охладителя (воды) от положения поверхности испарения при Re = 0,1

Здесь предполагается, что мощность заданных поверхностных сил на кинематически возможных скоростях, стоящая в знаменателе (24.2), положительна. Знак равенства может быть только в том случае, когда соответствующие напряжения различаются на равномерное гидростатическое давление. Безразмерное число в правой части неравенства обозначим через и условимся называть его кинематтески возможным коэффициентом. Итак, [c.94]

Результаты экспериментов представлены на рис. 3.12. Так как в опытах с крупными частицами (зажатые плотные слои) с увеличением расходов газа изменялись и его параметры (давление и температура), данные обработаны в безразмерном виде Nu = /(Re). Рисунок иллюстри- [c.88]

На основе уравпении (5.6.1) — (5.6.3) численно рассматривалась 127а] задача о радиальных пульсациях пузырька воздуха в воде, возникших в результате мгновенного при i = О повышения или понижения давления в жидкости вдали от пузырька с Ро л,о Ре, что, в частности, соответствует поведению газовых пузырьков в начале пузырьковой завесы прп входе в нее ударной волны и.ли волны разрежения. Теплофнзпческие параметры принимались в соответствии с (5.1.16), (5.1.18). Далее используется безразмерное время [c.280]

Рис. 5.9.2. Распределение температур Т и массовых скоростей W, давление р, тем-нература насыщения Т,, температура пара на границе ячейки и скорость изменения радиуса капли воды а в сферической ячейке радиуса = Ьа , заполненной водяным паром, В начальный момент времени давление р = 1 бар, а температуры в фазах принимались однородными Tg, = 373 К (Tg = 1), Ti = 293 К (Tjo = 0,785). Цифры ча кривых О, 1, 2, 3, 4 относятся соответственно к безразмерным моментам времени т = 0 0,5 10 20

Эти критерии получены на основе анализа дифференциальных уравнений движения закрученного потока в трубе в проекциях на оси хкув приближении погра ничного слоя. Использование этого приближения для течений с интенсивным радиальным градиентом давления требует дополнительного исследования и тщательного обоснования, отсутствующего в цитируемых публикациях. Достаточность этих критериев для описания течения закрученных потоков в теплообменных аппаратах, циклонах, горелоч-ных устройствах с предварительной закруткой потока некоторых классов не обеспечивается, когда речь идет об интенсивно закрученных потоках, которые наблюдаются в камерах энергоразделения вихревых труб [15, 62, 196]. Это связано с неоднозначностью обеспечения подобия режимов течения в них при равенстве приведенных выше критериев. Вопрос о подобии потоков в камерах энергоразделения в вихревых трубах интересует исследователей достаточно давно [15, 18, 29, 40, 47, 62, 70, 204]. Пытаясь объяснить наблюдаемые эффекты по энергоразделению турбулентным противоточным теплообменом, А.И. Гуляев предположил, что в геометрически подобных вихревых трубах режимы подобны тогда, когда одинаковы такие критерии, как показатель изоэнтро-пы к= С /С , число Рейнольдса Re-= Kp i/v, число Прандтля Рг = v/a, число Маха М = и безразмерный относительный [c.10]

На рис. 2.24 показана схема конструкции вихревой трубы с дополнительным потоком, а на рис. 2.25-2.27 — результаты продувок в виде зависимостей безразмерной относительной эффективности 0 и адиабатного КПД процесса энергоразаеления от режимных и геометрических параметров. Для увеличения радиального градиента давления и повышения эффективности процесса энергоразделения дроссельное устройство было выполнено в виде щелевого диффузора. При прочих равных условиях определяет распределение давления внутри камеры энергоразделения. Опыты показали, что относительная величина этой щели, обеспечивающая максимальную холодопроизводительность вихревой трубы, близка к 0,01. Проверка этой рекомендации при различных давлениях подтвердила этот вывод. [c.85]

Рассмотрим двухмерные процессы тепломассопереноса в проницаемых матрицах при течении сквозь них газообразного охладителя. Принятая физическая модель изображена на рис. 3.20. Размеры матрицы Lx и Ly вдоль осей хп у соответственно. Газообразный охладитель подается через тьшьную поверхность х = Lx к течет по направлению к обогреваемой фронтальной. Система симметрична относительно оси х. Распределение результирующего теплового потока и внешнего давления вдоль фронтальной поверхности в безразмерном виде показано на рис. 3.21. Такое распределение соответствует условиям вблизи лобовой точки спускаемого аппарата. Использованы два варианта подачи охладителя на тыльной поверхности с постоянным массовым расходом G Lx) и рао- [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...