Инструментальные стали для горячих

Инструментальные стали для горячих штампов [c.241]

Инструментальные стали для горячих штампов. ....... [c.6]

Наиболее важные свойства инструментальных сталей для горячей деформации [c.23]

ТАБЛИЦА 7. ДОЛГОВЕЧНОСТЬ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ СТАЛЕЙ ДЛЯ ГОРЯЧЕГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ [c.36]

Сопротивление термической усталости — это одно из основных свойств инструментальных сталей для горячей деформации. Термическая усталость — это такое явление, когда поверхность инструмента под воздействием повторяющихся нагревов и следующих за ними охлаждений растрескивается (рис. 29).- [c.47]

ТЕРМИЧЕСКУЮ усталость инструментальных сталей для горячей деформации [c.51]

Предел текучести при нагреве инструментальных сталей для горячей деформации до 300—350° С не очень отличается от значений, измеренных при комнатной температуре. Более того, предел текучести по разному термообработанных инструментальных сталей для горячей деформации, измеренный при 500° С, с хорошим приближением прямо пропорционален пределу текучести, измеренному более просто при комнатной температуре (рис. 36). Чем выше предел текучести инструментальной стали при удовлетворительной вязкости, тем выше ее красностойкость до 600—650° С. [c.54]

Рис. 36. Изменение предела текучести при нагреве инструментальных сталей для горячей деформации в зависимости от предела текучести при комнатной температуре

Рис. 37. Влияние содержания кобальта и температуры отпуска на прочность инструментальных сталей для горячей деформации

Влияние Со на красностойкость и стойкость против отпуска- инструментальных сталей также значительно. Растворяясь в матрице, Со повышает стабильность твердого раствора. Его благоприятное воздействие проявляется как в быстрорежущих, так и в инструментальных сталях для горячей деформации (рис. 37). [c.55]

Рис. 45. Влияние легирующего эквивалента на величину износа инструментальных сталей для горячей деформации ад-1600 Н/мм

Рис. 50. Теплопроводность инструментальных сталей для горячей деформации в зависимости от температуры марки стали

Вязкость инструментальных сталей для горячей деформации обычной чистоты также весьма чувствительна к укрупнению зерен, обусловленному перегревом. Поэтому очень важным является определение величины зерен аустенита таких сталей, излома, вязкости в зависимости от температуры закалки. Величина зерен аустенита некоторых инструментальных сталей для горячей деформации представлена в зависимости от температуры аустенитизации в табл. 21. Продолжительность выдержки при нагреве 10 мин. При увеличении продолжительности выдержки при нагреве размер зерен заметно возрастает. [c.70]

ТА БЛИЦА 32. ВЛИЯНИЕ СПОСОБОВ ВЫПЛАВКИ НА СОДЕРЖАНИЕ ВРЕДНЫХ ПРИМЕСЕЙ И ВКЛЮЧЕНИИ В ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ СТАЛЯХ ДЛЯ ГОРЯЧЕЙ ДЕФОРМАЦИИ [c.94]

Штамповые инструментальные стали для горячего деформирования. . ....... 520—540 [c.165]

Температура нагрева при закалке штамповых инструментальных сталей для горячей деформации, содержащих Сг—Ni—Мо или Сг— Ni—Мо—V, из-за небольшого содержания карбидообразующих компонентов должна лишь немного превышать температуру критической точки Аз 830—870° С (см. табл. 48), при этом не требуется продолжительной выдержки при нагреве (5—20 мин). Штампы очень больших размеров помещают в печи, нагретые до температуры 400 С, затем нагревают до 680—700° С, выдерживают при этой температуре и только после этого нагревают до установленной температуры закалки, осуществляя тем самым ступенчатый нагрев. [c.238]

ТАБЛИЦА 103. содержание ЛЕГИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ В ТВЕРДОМ РАСТВОРЕ И КОЛИЧЕСТВО НЕРАСТВОРИМЫХ ФАЗ В ШТАМПОВЫХ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ СТАЛЯХ ДЛЯ ГОРЯЧЕГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ [c.241]

Диаграмма непрерывных изотермических превращений штамповой инструментальной стали для горячей обработки марки К13 с несколько более высоким содержанием молибдена и ванадия, чем в стали К14. отличается от предыдущих тем, что интервал бейнитных превращений становится уже, [c.243]

Рис. 203, Кривые отпуска штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования, хорошо противостоящих термической усталости

Рис. 204. Изменение при нагреве предела текучести (-) и относительного сужения площади поперечного сечения (----) образцов, изготовленных из штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования (Оз=1600 Н/мм )

Сопоставление штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования по стоимости приведено ниже [c.263]

ТАБЛИЦА 115. СОДЕРЖАНИЕ ОСТАТОЧНОГО АУСТЕНИТА В ЛЕГИРОВАННЫХ ВОЛЬФРАМОМ ШТАМПОВЫХ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ СТАЛЯХ ДЛЯ ГОРЯЧЕГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ [c.268]

Среди инструментальных сталей, относящихся к этой группе наименьшей устойчивостью против отпуска и теплостойкостью обладают штамповые стали для горячего деформирования с 2,5% Сг и 4% W (сталь WS и ей подобные), однако эти стали обладают наибольшей вязкостью. Вязкость штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования марки W3, в основном подвергшихся переплаву, наряду с малым пределом текучести при растяжении (сто,2= 1450-г 1500 Н/мм ) не уступает вязкости рассмотренных выше инструментальных сталей повышенной вязкости. Однако инструментальная сталь марки W3 обычного качества менее пригодна при циклически изменяющихся тепловых нагрузках (см. рис. 33). Но по сравнению со сталью марки W2 ее можно охлаждать в воде, и она не требует такой тщательной термической обработки. Влияние продолжительности и температуры закалки и отпуска на механические свойства инструментальной стали марки W3 можно видеть из табл. 116. [c.268]

Т АБЛ и НА tt6. ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ ТЕРМИЧЕСКОИ ОБРАБОТКИ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ШТАМПОВОЙ ИНСТРУМЕНТАЛЬНОЙ СТАЛИ ДЛЯ ГОРЯЧЕГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ МАРКИ W3 [c.269]

Дальнейшее легирование штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования, содержащих 8—9% W, 1—3 /о Ni (например, сталь марки W1), существенно не улучшает вязких свойств, хотя уменьшаются температуры критических точек Ai и Аз, а также температура размягчения стали. Поэтому теплостойкость стали W1 ниже, чем теплостойкость безникелевой инструментальной стали марки W2 (табл. 120). [c.275]

Инструментальные стали для горячего деформирования могут использоваться также и в диапазоне растягивающих нагрузок. Долговечность их меньще предела текучести, но может быть значительно повышена улучшением условий их производства и термообработки (табл. 7). Помимо Стт, большое значение для долговечности таких сталей имеет переплавка, повышающая вязкость стали, [c.36]

Ударная вязкость, характерузующая вязкость конструкционных и инструментальных сталей для горячей деформации, также однозначно изменяется в зависимости от твердости даже при различных температурах испытания (рис. 28). Основное влияние вспомогательных характеристик и здесь хорошо разграничивается. В зависимости от температуры испытания (или эксплуатации) это влияние становится более значительным. На основании опыта, полученного при исследовании причин разрушения инструментов для горячей деформации, значение ударной вязкости материала инструментов, разрушившихся хрупко при 500° С, с V-образным надрезом, Ян=20-г--ь25 Дж/см . [c.46]

На рис. 31 приведена серия эталонов, представляющая в пяти разрядах шесть характерных случаев термической усталости. Серия эталонов позволяет сделать различие между сеткообразными растрескавшимися поверхностями (малых, больших размеров), поверхностями с продольными трещинами и поверхностями, имеющими вид обгорелых апельсиновых корок . На основе одного из перечисленных методов оценки можно характеризовать сопротивление инструментальных сталей термической усталости. Так, можно однозначно показать, что увеличение твердости данной инструментальной стали (или же снижение ее вязкости) повышает ее склонность к термической усталости. Это подтверждает также наблюдение, констатирующее, что число циклов, вызывающее растрестшвание общей длиной 40 мм, у различных инструментальных сталей для горячей деформации изменяется в зависимости от критического коэффициента интенсивности напряжения, характеризующего вязкость стали (рис. 32). [c.51]

При 500—700° С можно использовать соль IS 480, содержащую ВаСЬ, Na l, a lj. Из-за присутствия СаСЬ эта соль сильно поглощает влагу и вызывает коррозию. Соль пригодна для охлаждения (при закалке) и отпуска быстрорежущих и штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования. [c.155]

Мо, О—1% V, О—1% Si, реже вольфрама (см. табл. 44). Благодаря такому составу и соответствующей обработке можно добиться хорошего сочетания различных свойств (твердости, вязкости и т. д.). Эти стали хорошо противостоят многократному нагреву и охлаждению, т. е. термической усталости. Их создавали для изготовления инструмента, предназначенного в первую очередь для литья под давлением алюминиевых сплавов, но уже сегодня их используют довольно широко как штамповые инструментальные стали для горячего деформирования. Кроме того, эти стали обладают большой сопротивляемостью к повторяющимся растягивающим нагрузкам и большим пределом выносливости a-i=900- 1000 Н/мм (см. табл7). [c.240]

Изменение механических свойств инструментальной стали К14 в зависимости от температуры закалки и отпуска, а также продолжительности обработки представлено в табл. 105. Из этих данных (см. также рис.. 202) следует, что увеличение температуры закалки стали марки К14 выше 1000° С только в незначительной степени улучшает прочностные характеристики, при этом вязкие свойства ухудшаются. Стали, полученные методом электрошлакового переплава и, кроме того, хорошо обработанные путем пластической деформации, по сравнению с обычными инструментальными сталями, имеют более высокие значения вязкости при одних и тех же значениях прочности. Поэтому стали, полученные способом переплава, можно закаливать на ббльшую прочность (твердость) и благодаря этому увеличить износостойкость и долговечность инструмента. С уменьшением скорости охлаждения (охлаждение в масле или в соляной ванне вместо охлаждения на воздухе) или же с увеличением количества заэвтектоидных карбидов и содержания бейнита (см. рис. 199, б) в значительной степени ухудшаются прочностные и главным образом вязкие свойства сталей. Наиболее предпочтительные свойства получаются при ступенчатой закалке в соляной ванне. На прогрев детали с толщиной поперечного сечения 100 мм требуется около 15 мин. При закалке в масле нет необходимости держать детали в масле до полного охлаждения, а достаточно только до тех пор, пока температура сердцевины не достигнет 500° С. При толщине поперечного сечения 100 мм на охлаждение требуется таким образом около 8 мин, а при толщине 250 мм 25 мин. Повышение температуры отпуска выше 600° С приводит к ухудшению вязких свойств стали марки К14, а также сталей, полученных способом электрошлакового переплава. Сталь марки К14 более склонна к обезуглероживанию, чем стали марок К12 и К13. Обезуглероживание можно уменьшить путем цементации упаковкой в ящики с твердым карбюризатором При повышении температуры отпуска теплостойкой штамповой инструментальной стали для горячего деформирования марки 40 rMoV5.3 с содержанием 3% Мо и 5% Сг снижаются прочностные характеристики, растет значение ударной вязкости, значение вязкости при разрушении вначале также увеличивается. Путем отпуска при температуре 560—580° С можно добиться более благоприятного сочетания свойств. Отпуск при температуре выше 600° С охрупчивает эту сталь в меньшей степени, чем сталь К14. [c.249]

ТАБЛИЦА tl4. СОДЕРЖАНИЕ ЛЕГИРУЮЩИХ КОМПОНЕНТОВ В ТВЕРДОМ РАСТВОРЕ И КОЛИЧЕСТВО НЕРАСТВОРИВШИХСЯ ФАЗ В ШТАМПОВЫХ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ СТАЛЯХ ДЛЯ ГОРЯЧЕГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ МАРОК W2 и ЭИ956 [c.265]

Из-за сильного выделения заэвтектоидных карбидов легированные вольфрамом штамповые инструментальные стали для горячего деформирования охлаждать на воздухе нецелесообразно. Более предпочтительным является охлаждение в масле или ступенчатая закалка в соляной ванне, охлаждающее влияние которой как раз наиболее эффективно в, интервале высоких температур. Путем закалки в масле или ступенчатой закалки в соляной ванне можно Достить большей твердости после отпуска и вязкости, при этом процесс дисперсионного твердения становится более эффективным, распределение карбидов более равномерным. [c.267]

Содержание углерода в мертенсите закаленных штамповых сталей для горячего деформирования, обладающих высокой теплостойкостью, не высокое (0,2—0,25%). Кроме того, при закалке в структуре сохраняется большое количество аустенита. Поэтому объемные деформации штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования, легированные вольфрамом, проявляются слабее, чем у стали 5Сг—Мо—V. [c.267]

Достижимая прочность, твердость и теплостойкость штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования, содержащих по 5% Сг, W и Со, существенно выше, чем у инструментальной стали марки W3 (см. рис. 213 и 214). Теплостойкость этих сталей в данном интервале температур превышает теплостойкость инструментальной стали, содержащей 8—9% W (сталь марки W2). Однако вязкость стали, обработанной термическим путем на высокую прочность при растяжении (0в=19ОО Н/мм ), очень мала и при температурах, превышающих 500" С, продолжает убывать, хотя вязкость инструментальной стали, обработанной термическим путем на прочность СТв=1600Н/мм2, с увеличением температуры испытания (или в ходе эксплуатации) в значительной степени улучшается. [c.272]

ГЛ л и яд //7. ВЛИЯНИЕ УСЛОВИИ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ШТАМПОВОЙ ИНСТРУМЕНТАЛЬНОЙ СТАЛИ ДЛЯ ГОРЯЧЕГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ МАРКИ ЭИ956 [c.273]

Т АВЛИЦА 119. ТЕПЛОСТОЙКОСТЬ ШТАМПОВОЙ ИНСТРУМЕНТАЛЬНОЙ СТАЛИ для ГОРЯЧЕГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ МАРКИ W2 [c.275]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...