Пуск из горячего состояния

В диапазоне Ш—70% Л аом. ... в диапазоне 70—100% Л ном. ... при пуске из холодного состояния. . при пуске из горячего состояния .. [c.247]

По данным ЛМЗ предельная разница температур вверху и внизу цилиндра, характеризующая его деформацию при пуске из холодного состояния, не должна превышать 35 С. При пуске из горячего состояния после кратковременной остановки допускается разница бО " С. [c.279]

Описанный выше способ пуска из горячего состояния возможен только при размещении промежуточных пароперегревателей в достаточно низкотемпературной зоне. Однако наряду с повышенной металлоемкостью такая компоновка не обеспечивает минимальных паровых сопротивлений, а также сообщает промежуточному перегревателю чисто конвективную характеристику. При снижении нагрузки блока температура промежуточного перегрева падает и экономические показатели ухудшаются. В связи с этим перенос промежуточного пароперегревателя в радиационную область может оказаться экономически выгодным и упрощенная схема пуска 302 [c.302]

При пуске из горячего состояния дренажные вентили перепускных труб и корпуса ЦВД до момента, предшествующего толчку, закрыты. Дренажные вентили трубопроводов пара на уплотнения и эжекторы открыты. Цилиндр высокого давления находится под вакуумом, равным вакууму в конденсаторе. Расширитель находится под некоторым избыточным давлением по сравнению с давлением в конденсаторе. Если перед толчком откроем дренажный вентиль корпуса цилиндра и пароперепускных труб от блоков клапанов парораспределения к турбине, то по этим дренажным трубопроводам может произойти заброс воды и насыщенного пара в турбину. Для устранения подобных явлений дренирование трубопроводов и аппаратов с высоким давлением необходимо через специальное приемное устройство осуществлять непосредственно в конденсатор. Если такая возможность отсутствует, на дренажных [c.105]

При несоблюдении этих условий пуск из горячего состояния запрещается. [c.288]

Маневренные характеристики ЦВД. Как указывалось, современные даже самые мощные блоки должны быть приспособлены для частых остановок и пусков из горячего состояния (после 6—8 или 30 ч простоя). Из холодного состояния блоки запускаются редко, но по этим переходным процессам определяются максимальные тепловые напряжения и осевые зазоры в турбине. Нестационарные процессы, протекающие в турбине во время пусков из различных тепловых состояний, относятся к важнейшим характеристикам маневренности турбины, и они должны быть предметом тщательного изучения. [c.38]

Пуски из горячего состояния производятся, как указывалось, после остановок во время ночного минимума нагрузки энергосистемы (6—8 ч) и на выходные дни (около 30 ч). В течение таких простоев при хорошей изоляции статор и ротор турбины остаются горячими, но происходит существенное выравнивание температур в осевом направлении по сравнению с их распределением при установившемся режиме работы. Поэтому на процесс пуска турбины из неостывшего состояния решающее влияние оказывает процесс ее остывания. [c.39]

Согласно заданию, после простоя турбины 6—8 ч время ее пуска от толчка до набора полной нагрузки не должно превышать 25 мин, а после простоя 60 ч — не более 65 мин. За 30 лет работы предусматривается 1500 пусков из неостывшего и 7500 пусков из горячего состояния. [c.87]

Рис. 5.27. Температурные поля ротора ЦВД при пуске из горячего состояния после 7 ч остывания а — через 5 мин после толчка ротора б — через 2 ч 50 мин после толчка ротора

Максимальные положительные перепады температур по радиусу вала при пуске из горячего состояния составляют 20-25°С для РВД и 30-40 С для РСД. Выполненный анализ показал, что отрицательные разности температуры по радиусу роторов имеют место и при пусках после 50 ч остывания, однако значение их значительно меньше в РВД - до 40 , а в РСД - до 25°С в зоне последних ступеней. Положительные перепады температур по радиусу роторов при пуске из неостывшего состояния достигают больших значений, чем при пуске из горячего состояния 30-40°С в РВД и 70°С в РСД. [c.166]

Максимальные растягивающие температурные напряжения в роторах возникают в начальный период пусков из горячего состояния и составляют в указанных зонах РВД и РСД соответственно 15 и [c.166]

РВД Пуск из горячего состояния — останов 800 [c.168]

РСД Пуск из горячего состояния — останов-пуск 200 [c.168]

Результаты расчета, представленные в табл. 5.5 и 5.6, показывают, что при пусках по заданным графикам наиболее тяжелой в отношении накопления повреждений от термоусталости является комбинация пусков из горячего и неостывшего состояния. Согласно расчету для РСД допускается всего 200 таких комбинированных циклов. Весьма напряженным для РСД является также и цикл с отдельным пуском из горячего состояния (500 допустимых циклов), этот цикл одновременно дает наибольшее накопление термоусталостных повреждений в роторе высокого давления. [c.168]

Поскольку главной причиной большой амплитуды осевых напряжений, определяющей столь низкие значения допустимого числа пусков, является захолаживание роторов в начальный момент пуска из горячего состояния, наиболее эффективным средством снижения повреждаемости роторов является повышение температуры пара перед толчком. [c.168]

Рис. 5.29. Зависимость допускаемого числа циклов нагружений РСД от начальной температуры пара перед ЦСД при пуске из горячего состояния

I — комбинированный цикл (пуск из неостывшего состояния — останов - пуск из горячего состояния — останов) 2 - пуск из горячего состояния - останов [c.169]

На рис. 5.29 приведены результаты расчетного исследования влияния начальной температуры пара на допускаемое число циклов нагружения РСД. На основании приведенных графиков рекомендовано повысить температуру промперегрева перед толчком при пуске турбины из горячего состояния с 400 до 440°С. При этом допустимое число пусков из горячего состояния увеличится с 500 до 4000, а число комбинированных циклов - с 200 до 600. Что касается РВД, то хотя допустимое число нагружений его и выше, чем для РСД, однако с учетом колебания его температуры при изменении нагрузки желательно, по крайней мере, на 20-30°С уменьшить захолаживание ротора при пуске из горячего состояния, что повысит, согласно расчетам, допустимое число пусков с 800 до 1500-2000. [c.169]

В ходе выполнения исследований было установлено, что в ЦВД существенного изменения радиальных зазоров не происходит. В ЦСД на пусковых режимах происходило значительное изменение радиальных зазоров, например на 2,1 мм уменьшался нижний зазор во время пуска из горячего состояния. На стационарных нагрузках при разности температур верх-вниз по наружному ЦСД, равной 5-10 С, уменьшения зазоров внизу и с правой стороны ЦСД достигали [c.175]

Сложность этих решений вызвана необходимостью повысить эффективность систем обогрева и снять ограничения на скорость нагружения энергоблоков, вызванные низкой допустимой скоростью прогрева фланцевых соединений. Так, при работе системы обогрева ЦСД турбины К-300-240 ЛМЗ скорость прогрева фланца ограничивалась 1,0 °С/мин [из условия непревышения допустимых разностей температур (100—120 °С) по ширине фланца] [21, 28, 31 ]. Диапазон работы традиционных систем обогрева также ограничен. Хотя в большинстве случаев их использование необходимо и при пусках из горячего состояния, и при расхолаживании энергоблока, максимальная температура цилиндра, при которой по условиям надежности работы фланцевого соединения разрешается включать такие системы, составляет 300 °С. [c.166]

Пуски турбин различаются либо по времени простоя, либо по температуре металла перед пуском. Чаще всего пуск после нескольких часов простоя называют пуском из горячего резерва, после ночного простоя — пуском из горячего состояния, после простоя в воскресенье или в субботу и воскресенье — пуском из неостывшего состояния, при большей длительности простоя — пуском из холодного состояния. Однако температурное состояние у разных турбин даже одного типа, не говоря уже о турбинах разного типа, после простоя одной и той же длительности будет различным. Поэтому реально режим пуска определяется конкретным значением температуры корпуса турбины перед пуском. [c.308]

Если котел и паропроводы энергоблока ТЭС полностью остыли, а температура турбины не превышает 150 °С, то считают, что пуск происходит из холодного состояния. Для мощных энергоблоков для остывания до такой температуры требуется не менее 90—100 ч. Пускам из горячего состояния соответствует температура турбины 420—450 °С и выше. Это снижение происходит за 6—10 ч. Промежуточным значениям температуры турбины перед пуском соответствуют пуски из не-остывшего состояния. [c.374]

На практике обычно пусками из горячего состояния называют пуск после ночного простоя, из неостывшего состояния — после простоя в субботу и воскресенье, из холодного состояния — после простоев большей длительности. Пуск турбины из любого температурного состояния должен проводиться с учетом явлений, возникающих при нестационарных тепловых режимах, рассмотренных в 11.8. [c.374]

Рис. 14.10. Пусковая схема с одной БРОУ и РОУ для пуска из горячего состояния

Таким образом, тщательное поддержание ре-жима при пусках из горячего состояния является непременным условием безопасной и долговечной работы оборудования. [c.411]

Пуск энергоблоков из неостывшего состояния принципиально не отличается от пуска из горячего состояния. Последовательность операций при пусках из горячего и неостывшего состояний такая же, как и при пусках из холодного состояния. Основные отличия связаны с необходимостью очень тщательного выполнения фафиков-заданий и быстротой выполнения ряда операций, при которых происходит охлаждение элементов ЦВД при синхронизации и включении турбогенератора в сеть, наборе нагрузки до получения в проточной части турбины температур, отвечающих состоянию ее металла, и переводе давления. [c.412]

Почему при пуске из горячего состояния разворот и нагружение турбины следует производить очень быстро [c.412]

Прежде всего необходимо тщательно выполнить изоляцию турбины, регулирующих и стопорных клапанов, перепускных труб, паропроводов и арматуры на них. Это позволит избежать тепловых деформаций корпуса при остывании (см. 14.6) и большой разницы в скорости остывания перечисленных элементов, облегчит пуск из горячего состояния. Хорошая изоляция — это простое и очень эффективное средство повышения маневренности и надежности работы турбины. [c.424]

После модернизации ротора может оказаться, что следующим ограничивающим фактором является относительное сокращение ротора при пуске из горячего состояния. Тогда следует искать меры борьбы с ним. [c.425]

Условия работы материала в опасных точках конструктивного элемента определяются прежде всего характером теплового и силового воздействий. Для теплоэнергетического оборудования [53] типичны следующие режимы эксплуатации 1 — пуск паровой турбины из холодного состояния, стационарный период и медленный останов (рис. 1.12, а) 2 — пуск из холодного состояния, стационарный период, быстрый останов (рис. 1.12, г) 3 — пуск из горячего состояния, стационарный период и быстрый останов (рис. 1.12, ж). Работа материалов конструктивных элементов такого оборудования (ротор, корпус паровой турбины, барабаны котлов парогенераторов, детали арматуры и пр.) принципиально различается в зависимости от режима эксплуатации. Для рассматриваемых режимов характерна нестационарность нагружения с наличием в области высоких температур выдержки. Характер изменения циклических деформаций для указанных режимов нагружения показан на рис. 1Л2, б, д, 3 соответственно. [c.22]

Современные электростанции в общем случае рассчитываются на 5000 пусков из горячего состояния после 8-ч простоя и несколько меньшее число пусков из неостывшего и холодного состояния. [c.265]

К группе пусков из горячего состояния относятся пуски, при которых не требуется проведение предварительных прогревов элементов турбины и системы промежуточного перегрева, толчковые температуры свежего и вторично перегретого пара устанавливаются на уровне, близком к номинальному, а длительность нагружения блока практически определяется лишь проведением технологических операций по повышению нагрузки котла. , [c.140]

Пуск из горячего состояния запрещается для котлов докритического давления — при температуре воды на входе в радиационную часть ниже температуры насыщения при сохранившемся давлении более чем на 10 °С [c.951]

Котел тепловой мощностью 84 МВт, установленный на ТЭЦ Люмен (ФРГ), после нескольких часов остановки [104] может набрать полную нагрузку через 30 мин (пуск из горячего состояния). Время повторного разогрева золы слоя и всей системы обмуровки после более продолжительной остановки в зависимости от степени их охлаждения мои1ет изменяться от 10 до 36 ч. [c.294]

Для того чтобы при пуске из горячего состояния не ожидать, пока металл выходной части пароперегревателя, а также паропроводов остынет до температуры насыщения, иногда усложняют тепловую схему лутем устройства до трех растопочных линий. Всё три растопочные линии введены в общий сепаратор полная система обводов с помощью БРОУ-1 и 2, а также возможность охлаждения промежуточ- ого (пароперегревателя до пуска пара IB турбину в схеме сохраняются. Дополнительные растопочные линии.предназначены также для того, чтобы предотвратить попадание воды в аусте-нитные поверхности нагрева при проведении пусков с нео стывшей турбиной или в случае обрыва факела в топке котла. [c.196]

Как правило, пуску из горячего состояния турбины ТЭС соответствуют температуры наиболее горячих ее узлов не ниже 400-450°С, пуску из неостьшшего состояния - от 150-200 до 400-450°С, пуску из холодного состояния - ниже 120-150°С. Для влажнопаровых турбин АЭС соответствующие диапазоны ограничены температурами 200-250, 120-200 и менее 120°С. [c.23]

Результаты расчетов пуска из горячего состояния представлены на рис. 5.27 и 5.28 для двух наиболее опасных моментов времени, соответствующих достижению сначала максимальных отрицательных перепадов температур по радиусу ротора (внутренняя поверхность горячее наружной), а затем максимальных положительных. Появление отрицательных перепадов температур в роторах в начальные моменты пусков связано с большой разностью температур металла ротора и поступающего к ротору пара. Так, при пуске после 7 ч останова турбины максимальная температура РВД равна примерно 475°С, а температура пара за регулирующей ступенью в начальнь. й момент времени 400°С. Разница 8С С между начальной температурой пара перед турбиной (480 С) и температурой пара, омывающего ротор, [c.163]

Температура ротора ЦСД после 7 ч остывания составляет в районе паропуска 490°С, в то время как температура пара на входе в ЦСД в момент толчка ротора всего 400 С. В результате расхолаживания ротора при пуске из горячего состояния через 3-5 мин после толчка ротора отрицательные перепады температур по радиусу достигают 70°С для РВД и 80°С для РСД. В дальнейшем по мере подъема температуры пара отрицательные перепады температур по радиусу ротора снижаются по абсолютному значению, а затем становятся положительными. [c.166]

Как отмечалось, тензометрические измерения выполняют на основных эксплуатационных режимах, но наибольший интерес представляют результаты измерений деформаций при пусках турбины из различных тепловых состояний. В качестве примера (рис. 6.22) приведены результаты тензометрических измерений, выполненных высокотемпературными тензоризисторами, установленными согласно рис. 6.14 при пуске из горячего состояния мощной паровой турбины. [c.223]

Ясно, что способ разфужения, показанный на рис. 14.2, нерационален. Хотя он и обеспечивает надежность (не возникает ни опасного относительного сокращения ротора, ни высоких температурных напряжений), длительная работа турбины при постепенно снижающейся нагрузке является неэкономичной. Кроме того, произойдет значительное охлаждение деталей турбины, что затянет и сделает более трудным возможный последующий пуск из горячего состояния (см. 14.8). [c.401]

В результате размещения корпусов регулирующих клапанов на корпусе турбины (см. рис. 3.26) снижается маневренность турбины, так как худшая изоляция корпуса клапана приводит к его более быстрому остыванию по отношению к корпусу турбины и трудностям при пуске из горячего состояния (см. 14.6). Кроме того, неравномерность температурного поля по окружности паровпуска при быстром разогреве корпуса клапана во время пуска приводит к короблению корпуса турбины и задеваниям. Поэтому при размещении регулирующих клапанов рядом с турбиной улучшается маневренность турбины. Правда, при этом между регулирующими клапанами и корпусом турбины появляются перепускные трубы, прогрев которых может ограничивать скорость пуска. [c.424]

Рис. 8.75. Пусковые характеристики дубль-блочной ПГУ с двухкоитурным КУ (пуск из горячего состояния, т р < 2 ч)

Длительность первой группы указанных режимов характеризует маневренные свойства турбины для реализации ускоренных пусков важны как начальная температура стенки, так и разность температур различных частей корпуса. В этой связи актуальными становятся пуски из горячего состояния (после 8, 16, 24 ч простоя), число которых может достигать 90 % общего числа пусков. Для второй группы режимов характерно скачкообразное изменение температуры стенки внутренней поверхности корпуса, наличие больших градиентов температур в тонком слое детали (вследствие подачи пара с более низкой температурой, чем температура корпуса ЦВД) и появление циклических растягивающих напряжений. [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...